§ 2.21. НЕСИММЕТРИЧНАЯ НАГРУЗКА ТРЕХФАЗНЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ

В эксплуатации отдельные фазы трансформатора могут быть нагружены несимметрично из-за неравномерного распределения по фазам осветительной или другой однофазной нагрузки. Иногда имеются и несимметричные режимы, вызванные авариями — одно- и двухфазными короткими замыканиями в электрических сетях, питающихся от трансформаторов.

При несимметричных нагрузках ЭДС вторичных обмоток (а следовательно, и напряжения) могут существенно отличаться от их значений при нормальных, симметричных режимах, а это отрицательно влияет на работу потребителей электрической энергии, особенно на лампы накаливания и на асинхронные двигатели.

Общий метод анализа несимметричных режимов. При анали­зе будем считать заданными:

1) первичные линейные напряжения, векторы которых обра­зуют симметричную трехлучевую звезду (мощность питающей сети предполагается очень большой);

2) векторы вторичных токов, определяемые значением и ха­рактером нагрузки.

Общим методом анализа несимметричных режимов явля­ется метод симметричных составляющих, согласно которому трехфазная несимметричная система токов 1а, 1b и 1c (рис. 2.69, а) разлагается на системы токов прямой, обратной и нулевой последовательностей, т. е. производится замена:

Ía = Ía1 + Ía2 + Ía0 Íb = Íb1 + Íb2 + Íb0 Íc = Íc1 + Íc2 + Íc0

}

(2.105)

Векторы Íа1 Íb1 и Íc1 создают систему векторов прямой последовательности (рис. 2.69,6), т. е. имеют то же чередование фаз, что и заданная система векторов Íа, Íb и Íc. Следовательно, Íb1 = ej4π/3Íа1; Íc1 =e j2π/3Íа1. Система векторов обратной последовательности

Рис. 2.69. Разложение несимметричной системы токов (а) на симметричные составляющие (б, в, г)

Íа2, Íb2 и Íс2 (рис. 2.69, в) имеет обратное чередование фаз и характеризуется соотношениями Íb2 = ej2π/3Íа2 и Íс2 = ej4π/3Íа2. Напомним, что умножение вектора на еjφ соответствует повороту вектора в сторону, противоположную вращению часовой стрелки.

Система векторов нулевой последовательности показана на рис. 2.69, г. Для нее характерно соотношение Ia0 = Ib0= Ic0.

Подставляя значения указанных векторов в (2.105) и учитывая, что сумма 1 + e j2π/3+ e j4π/3 = 0, можно найти значения векторов:

Ía1 = (⅓)(Ía + ej2π/3Íb+ ej4π/3Íc); Ía2 = (⅓)(Ía + ej4π/3Íb+ ej2π/3Íc); Ía0 = (⅓)(Ía + Íb + Íc).

}

(2.106)

Несимметричная нагрузка при отсутствии токов нулевой последовательности. Из системы уравнений (2.106) следует, что Íа+ Íb + Íc=3Ía0. Таким образом, при наличии токов нулевой последовательности векторная сумма токов трех фаз отлична от нуля. Очевидно, что в трансформаторе токи нулевой последовательности могут возникать только тогда, когда хотя бы одна из обмоток имеет нулевой провод (или при заземлении нулевой точки, когда четвертым проводом служит земля). Следовательно, при схемах соединения обмоток У/У, У/Д, Д/У и Д/Д токи нулевой последовательности всегда отсутствуют (они могут отсутствовать и в схемах с нулевым проводом, если ток в нем равен нулю).

Упрощенные схемы замещения для каждой фазы трансформатора при токах прямой и обратной последовательностей аналогичны схеме ,(см. рис. 2.33, а), полученной при симметричной нагрузке трансформатора. Это очевидно для токов прямой последовательности, так как симметричная нагрузка и предполагает наличие только токов прямой последовательности. Если у трансформатора, работающего с симметричной нагрузкой, переменить местами два зажима со стороны первичной обмотки и два зажима со стороны вторичной обмотки, то режим работы не изменится. Однако чередование векторов токов фаз при этом изменяется на обратное, т. е. соответствует токам обратной последовательности. Следовательно, токи обратной последовательности трансформируются из одной обмотки в другую так же, как и токи прямой последовательности.

Сопротивление трансформатора относительно токов прямой и обратной последовательностей одинаково и равно сопротивлению короткого замыкания Zк. Вследствие этого при отсутствии токов нулевой последовательности можно не пользоваться методом симметричных составляющих, а рассматривать каждую фазу отдельно как независимый трансформатор.

Если вторичная обмотка соединена по схеме У, то фазные токи равны линейным. При соединении обмотки по схеме Д линейные токи Íа, Íb и Íc равны векторной разности фазных токов:

Íа  = Íаф — Íbф;     Íв = Íbф — Ícф  ;     Íc = Ícф — Íаф                   (2.107)

и, кроме того,

Íаф+Íbф + Ícф = 0,      (2.108)

так как токи нулевой последовательности отсутствуют. Решая совместно (2.107) и (2.108), получаем

Íаф = (Íа - Íc)/3;     Íbф = (Íb -Íа)/3;     Ícф = (Íc - Íb)/3.                (2.109)

Фазные токи первичной обмотки определяются из условия равновесия первичных и вторичных МДС. Пренебрегая намагничивающим током, для каждой из фаз, имеем

ÍАф =  — Í'аф;     ÍBф =  — Í'bф;     ÍCф =  — Í'cф,                        (2.110)

где знак «штрих» показывает, что ток вторичной обмотки приведен к числу витков первичной обмотки.

Следовательно, для токов в первичной обмотке получаем такие же соотношения, как и для токов во вторичной обмотке (с учетом разницы в схемах их соединения).

Фазные первичные и вторичные напряжения имеют связь, определяемую уравнениями

ÚA - ÍАфZK = - Ú'a;   ÚВ - ÍBфZK =  - Ú'b;     ÚC - ÍCфZK = - Ú'c.         (2.111)

Так как сопротивление короткого замыкания трансформатора ZK мало, различие в фазных токах (обусловленное несимметрией нагрузки) не приводит к существенной несимметрии вторичных напряжений, если токи нагрузки не превышают номинальные значения.

Несимметричная нагрузка при наличии токов нулевой последовательности. Рассмотрим случай несимметричной нагрузки с токами нулевой последовательности при соединении трансформаторов по схеме УнУн (рис. 2.70, а). При этом токи нулевой последовательности замыкаются через нулевой провод и во вторичных, и в первичных обмотках. Пренебрегая намагничивающим током, для каждой из фаз обмоток можно составить уравнения (2.110), т. е. считать, что в каждой фазе наблюдается такое же равновесие МДС первичной и вторичной обмоток, как и при отсутствии токов нулевой последовательности. Вследствие этого в рассматриваемом случае справедливы уравнения (2.111), и искажение симметрии фазных вторичных напряжений незначительно.

Рис. 2.70. Токи нулевой последовательности при соединении обмоток трансформатора по схемам Ун/Ун и Д/Ун

Аналогично имеем при соединении трансформаторов по схеме Д/Ун (рис. 2.70,6). Хотя в линейных проводах первичной обмотки, соединенной треугольником, не может быть токов нулевой последовательности, в фазах первичной обмотки такие токи проходят. Это объясняется тем, что токи нулевой последовательности, проходящие по вторичным обмоткам, создают МДС, которая в свою очередь создает поток нулевой последовательности и соответствующие ЭДС в фазах первичной обмотки. Однако так как соединение треугольником для ЭДС и токов нулевой последовательности равносильно короткому замыканию, то весьма незначительный поток и ЭДС нулевой последовательности создают токи в первичной обмотке, практически полностью компенсирующие МДС токов той же последовательности, но замыкающихся по вторичной обмотке. Следовательно, и при схеме соединений Д/Ун справедливы соотношения (2.107)—(2.111).

Таким образом, при наличии токов нулевой последовательности и в первичных, и во вторичных обмотках трансформатора (схемы Ун/Ун и Д/Ун) МДС токов нулевой последовательности взаимно уравновешиваются в каждой фазе, вследствие чего симметрия фазных напряжений искажается слабо — только за счет падений напряжения ÍфZк.
Другие условия получаем при соединении обмоток тран­сформатора по схеме У/Ун, когда токи нулевой последовательности имеются только во вторичной обмотке (рис. 2.71, а), а в первичной обмотке эти токи физически не могут проходить, так как во всех фазах они совпадают по времени, а нулевой провод отсутствует.

Рис. 2.70. Токи нулевой последовательности при соединении обмоток трансформатора по схемам Ун/Ун и Д/Ун и векторные диаграммы фазных и линейных напряжений при нагрузке и холостом ходе

Если вторичная обмотка при таком соединении нагружена несимметрично и содержит токи всех последовательностей, то вторичные токи прямой и обратной последовательностей вызывают в первичной обмотке соответствующие составляющие токов, которые создают сравнительно малые падения напряжения. Однако неуравновешенные со стороны первичной обмотки вторичные токи нулевой последовательности намагничивают сердечник и создают потоки нулевой последовательности. Потоки нулевой последовательности индуцируют в обеих обмотках ЭДС É0, которые складываются с ЭДС ÉА1, ÉВ1 и ÉС1 прямой последовательности. Поэтому

ÉА = ÉА1 + É0;     ÉВ = ÉВ1 + É0;     ÉС = ÉС1 + É0.                  (2.112)

При этом система первичных и вторичных фазных напряжений искажается, хотя система первичных линейных напряжений остается симметричной. Система вторичных линейных напряжений искажается мало, так как в разностях Úab = Úa - Úb, Úbc = Úb - Úс и Úca = Úc - Úa ЭДС нулевой последовательности исчезают.

На рис. 2.71,6 показана упрощенная диаграмма напряжений трансформатора, включенного по схеме У/Ун при активной нагрузке в фазе ах (токи Ib и Ic равны нулю), где приближенно принято, что напряжение равно ЭДС. Фазные напряжения ÚA, ÚB и ÚC сильно искажены по сравнению с их значениями ÚA0, ÚB0, ÚC0 при холостом ходе (рис. 2.71, в), что неблагоприятно влияет на потребители.

Особенно сильное искажение фазных напряжений происходит в броневых и бронестержневых трансформаторах и в трехфазных группах, где поток нулевой последовательности может свободно замыкаться. В этих трансформаторах незначительный по величине ток нулевой последовательности (примерно равный току холостого хода) создает большую ЭДС E0. Поэтому соединение У/Ун в этих трансформаторах обычно не применяется.

В трехстержневых трансформаторах с соединением У/Ун токи нулевой последовательности меньше искажают фазные напряжения, так как потоки нулевой последовательности во всех стержнях совпадают по времени и, следовательно, могут замыкаться только по тому же пути, что и потоки рассеяния: через воздух (или масло), стяжные болты, стенки бака и др. Вследствие этого поток нулевой последовательности ослабляется и возникает сравнительно небольшая ЭДС.

В СССР трехстержневые трансформаторы с соединением обмоток по схеме У/Ун выполняют мощностью до 6000 кВ•А, при этом необходимо, чтобы ток в нулевом проводе не превышал 25 % номинального тока. При соблюдении данного условия фазные напряжения остаются практически симметричными.

Теоретический расчет сопротивлений для токов нулевой последовательности представляет собой очень сложную задачу, поэтому практически сопротивление определяется экспериментальным путем. Для этого три фазы обмотки, нормально включенной по схеме Ун соединяют последовательно и подключают к источнику однофазного тока. Обмотку, соединенную нормально по схеме У, оставляют разомкнутой. Измерения производят обычным методом с помощью амперметра, вольтметра и ваттметра.

Если обе обмотки соединены по схеме Ун или одна из обмоток соединена по схеме Д, сопротивление для токов нулевой последовательности можно принять равным сопротивлению короткого замыкания, так как токи нулевой последовательности в каждой фазе с первичной и вторичной стороны магнитно уравновешены.