[an error occurred while processing this directive]
Все справочники Предисловие
Глава I

Глава I. Обмотки асинхронных двигателей

§ 6. Классификация § 7. Катушечные обмотки § 8. Связь между числом полюсов и числом шпуль катушечной обмотки § 9. Катушечная обмотка при нечетном числе пар полюсов (р) § 10. Катушечная обмотка с дробным числом пазов на полюс и фазу (q) § 11. Схемы двухплоскостных и трехплоскостных катушечных обмоток § 12. Катушечная обмотка для разъемного статора § 13. Симметричная катушечная обмотка § 14. Катушечная обмотка с "короткими" шпулями § 15. Влияние укорочения шага обмотки на форму кривой индуктиро ванной э. д. с. § 16. Обмотки с укороченным шагом § 17. Трехфазная двухслойная обмотка (так называемая "американская") § 18. Фазная стержневая обмотка ротора § 19. Разрезные обмотки постоянного тока § 20. Способы намотки § 21. Открытые пазы § 22. Открытые и полузакрытые пазы § 23. Американская и европейская системы изоляции обмоток § 24. Изоляция паза
Глава VIII

Глава VIII. Ротор в виде беличьей обмотки (короткозамкнутый ротор)

§ 66. Надежность беличьего ротора § 67. Электродвижущие силы и токи в беличьей обмотке  ротора
Глава X

Глава X. Крутящий момент

§   72. Полное выражение крутящего момента §   73. Величина крутящего момента,   выраженная   в   „синхронных   ваттах"  (PS) §   74. Связь между величиной крутящего момента   и  джоулевыми   потерями в обмотке ротора §   75. Пусковой момент §   76. Зависимость величины крутящего момента от величины   магнитного потока §   77. Влияние напряжения U на величину крутящего момента §   78. Максимальная величина крутящего момента §   79. Влияние величины активного сопротивления цепи ротора   на величину пускового момента §   80. Форма кривой крутящего момента §   81. Связь между Mmax , M и скольжением s §   82. Крутящий момент при малых скольжениях §   83. Зависимость крутящего  момента от   частоты f1тока, питающего двигатель, и омического сопротивления цепи ротора r2 §   84. Кривая начального момента вращения в функции   сопротивления цепи ротора §   85. „Гистерезисный" момент §    86. Местные магнитные потоки и явления „прилипания" §   87. Мощность ротора (Р'2) и скольжение   (s) §   88. Зубцовые поля и влияние их на форму   кривой   крутящего   момента и на шум машины
  1. Зубцовые магнитные поля
  2. Крутящие моменты, создаваемые высшими гармониками
  3. Влияние числа зубцов ротора
  4. Порядок высших зубцовых гармоник
  5. Полюсное деление зубцовых гармоник
  6. Синхронный момент, вызываемый высшими гармониками
  7. Форма кривых крутящих моментов
  8. Шум в асинхронных машинах
  9. Общие замечания относительно выбора числа пазов в коротко-замкнутом роторе
§   89. Влияние скоса пазов ротора на высшие гармоники
Глава XI

Глава XI. Потери и к. п. д.

§ 90. Потери в асинхронном двигателе § 91. Потери холостого хода § 92. Перемагничивание железного цилиндра, вращающегося в постоянном магнитном поле § 93. Перемагничивание железного ротора вращающимся потоком § 94. Потери на гистерезис в статоре асинхронного двигателя § 95. Формула для подсчета потерь на гистерезис § 96. Вихревые токи, появляющиеся   в   железе   ротора   при   его   вращении § 97. Потери на токи Фуко в железе статора § 98. Формулы для подсчета потерь на токи Фуко § 99. Формула для подсчета суммарных потерь   железа § 100. Потери на   гистерезис и вихревые токи в сердечнике статора (индекс s) § 101. Потери на гистерезис и   вихревые   токи   в   зубцах  статора   (индекс z) § 102. Влияние механической обработки на потери  в железе § 103. Потери в железе ротора § 104. Добавочные потери в железе § 105. Потери в болтах § 106. Учет дополнительных потерь § 107. Нагрузочные потери § 108. Вихревые потери в меди статора и ротора § 109. Экспериментальное исследование явления „вытеснения тока" (Опыты К. И. Шенфера и А. И. Москвитина) § 110. Форма кривых токов, текущих в проводах ротора §111. Механические потери § 112. Потери на трение в подшипниках § 113. Потери на трение щеток о контактные кольца § 114. Вентиляционные потери § 115. Коэфициент полезного действия § 116. Кривые к. п. д
Глава XXIV

Глава XXIV. Регулирование скорости   асинхронных  двигателей 
по методу изменения  числа   оборотов  в  минуту вращающегося  поля

§ 215. Скорость вращения магнитного потока § 216. Двигатель с двойной обмоткой в статоре § 217. Переключение обмотки на другое число полюсов § 218. Асинхронный двигатель с двойным ротором
Глава XXV

Глава XXV. Каскадное   соединение   двух  асинхронных   двигателей

§ 219. Регулирование скорости асинхронного двигателя путем   включения в цепь ротора реостата § 220. Каскадное соединение двух асинхронных двигателей § 221. Скорость каскадного агрегата § 222. Распределение мощности между   машинами  каскадного   агрегата § 223. Эквивалентная схема для каскадного соединения § 224. Ток холостого хода в статоре двигателя I § 225. Ток, текущий в статоре двигателя I при   неподвижном агрегате § 226. Коэфициент мощности при каскадных схемах § 227. Явление Гергеса § 228. Явления, происходящие при каскадном   соединении   асинхронных двигателей с однофазным ротором § 229. Практическое значение схемы § 230. Каскадное соединение асинхронных двигателей с   переключением числа полюсов § 231. Обзорная таблица каскадных схем § 232. Двухмоторная схема (для  подъемников) § 233. Регулирование скорости  по методу инверсного поля
Глава XXVI

Глава XXVI. Каскадное соединение асинхронных двигателей с коллекторными машинами

§ 234. Краткая история § 235. Краткий обзор схем соединения § 236. Каскадное соединение асинхронного двигателя с машинами постоянного тока § 237. Схема Кремера с шестифазным конвертором
а)  Устойчивость работы схемы Кремера б)  Схема Кремера с вольтодобавочной машиной
§ 238. Схема Шербиуса с машинами постоянного тока § 239. Различные виды каскадных соединений § 240. Каскадное соединение   асинхронного   двигателя   с   коллекторным при   непосредственном    механическом   соединении   (схема   Кремера) § 241. Мощность каскадного агрегата по схеме Кремера § 242. Влияние характера возбуждения вспомогательного   двигателя   на работу агрегата § 243. Регулирование скорости при каскадном соединении асинхронного двигателя с шунтовым коллекторным двигателем § 244. Описание схемы Шербиуса § 245. Действие схемы § 246. „Энергетическая" диаграмма схемы Кремера § 247. „Энергетическая" диаграмма схемы Шербиуса § 248. Регулирование скорости ниже синхронной  при   схеме Шербиуса § 249. Сверхсинхронная скорость § 250. Переход через синхронизм § 251. Схема каскадного соединения,   при   которой   возможен   плавныйпереход главного двигателя через синхронную скорость
Глава XXVIII

Глава XXVIII. Компенсированные асинхронные двигатели

§ 256. Двигатель Гейланда (Heyland) завода Бергмана (Bergmann)
Глава XXXVIII

Глава XXXVIII. Примерные  расчеты

§ 341. Задание § 342. Задание
Обозначения

ГЛАВА I
ОБМОТКИ АСИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ

§ 23. Американская и европейская системы изоляции обмоток.

В Европе обычно изоляция пазовой части выполняется в виде жесткой гильзы или трубки из миканита (так называемая "гильзовая" изоляция). Изоляция лобовых частей катушечной обмотки при этом выполняется из нескольких слоев "лакоткани" 2. Изоляция лобовых частей в машинах европейских фирм получается, как правило, слабее изоляции паза. Для изготовления жесткой "гильзовой" изоляции в качестве склеивающего вещества в миканите гильзы часто применяется шеллачный лак.

Как известно, шеллак при комнатной температуре очень тверд, а при нагревании размягчается и становится очень клейким лаком.

Гильза обычно изготовляется из нескольких слоев "микафолия" 3, плотно прилегающих друг к другу. Для придания большей плотности стенкам миканитовой гильзы часто применяется предварительная горячая прессовка ("горячая утюжка") изолируемых секций. Гильзовая изоляция применима для всяких пазов: закрытых, полуоткрытых и открытых. Эта универсальность является одним из достоинств гильзовой изоляции. На американских заводах (ДЖИИ, Вестингауз и др.) применяется другой тип изоляции.


1 Сокращенно: коэфициент полезного действия.

2 То есть ткани, пропитанной изолирующим лаком.

3 Такое название носит изолирующая лента, состоящая из слоя тонкой бумаги (японской) толщиной около 0,02 mm, на которую наклеиваются тонкие пластинки слюды при помощи склеивающего лака (например, шеллака или асфальта).


 

Изоляция секций таких обмоток выполняется в виде гибкой непрерывной "микафолиевой" ленты, равномерно обернутой в несколько слоев вокруг пазовой и лобовой части секции.

Для изготовления американской непрерывной изоляции применяется не шеллак, но асфальтовый лак, пленка которого длительно сохраняет свою гибкость. Микафолиевой лентой секция изолируется слоем одинаковой толщины равномерно и непрерывно1 по всей длине (в своей пазовой и лобовой части).

Для уничтожения щелей и пустот, образующихся между слоями микафолиевой ленты, изоляцию секций американского типа обычно "компаундируют", т. е. пропитывают "асфальтовым компаундом" при высокой температуре в вакууме, а затем под давлением. Асфальтовые лаки и компаунды 2 химически устойчивее шеллака и значительно более влагостойки.


1 Отсюда и происходит название этого типа изоляции "американская непрерывная изоляция". Микафолиевая лента при американской изоляции изготовляется на асфальте. 2 Вместо импортных американских пропиточных компаундов, содержащих асфальт, у нас сейчас применяются асфальтовые лаки, содержащие битумы (асфальты) Краснодарского нефтеперегонного завода.

ТАБЛИЦА   2
Размеры  и  характеристики  нормальной  междувитковой  изоляции  статорных  обмоток  машин  переменного тока
3000—3300 V и 6 000—6 600 V

Междувитковая изоляция

Область применения

Размеры в mm

Испытательное
напряжение на
виток

Тип I            Класс А
Провод ПБД. Компаупдировка
В головках секций между проводниками горизонтальные прессшпановые прокладки  толщиной 0,5 mm
Применяется в статорных обмотках машин переменного тока мощностью до  1 000 kVA при напряжении
3 000—3 300 V
а = (х + 0,05) п + 0,2
b = (y + 0,05)
т + 0,2
300 V
Тип II              Класс А/Б
Провод ПБД и прокладки между проводками толщиной 0,2 mm прошеллачеиный прессшпан или миканит. Компаундировка
В головках дополнительные прокладки—пресс­шпан или миканит толщиною 0,5 mm
Применяется   в   статорных   обмотках   машин мощностью   выше    1000   kVA   при  напряжении 3 000—3 300 V  при  наличии  прессшпановых   или миканитовых прокладок а = (х + 0,05)
n+ 0,2 b = (y + 0,05)
т + 0,2 (т — 1) + 0,2
500 V при пресс­шпановых    про­кладках,   700   V при прокладках из миканита
Тип III             Класс А/В Обмоточная медь ПБД и вертикальная меканитовая прокладка 0,4 mm. Компаундировка
В лобовых частях и головках   одну  половину секции изолировать одним слоем тафтяной ленты 0,18 mm на 1/2 нахлеста  с  заходом на миканитовые прокладки
Применяется в статорных обмотках машин пе­ременного тока мощностью до 1 000 kVA при на­пряжении 3 000—3 300 и 6 000—6 600 V
Примечание. Если размер с превосходит 5 mm, то между проводами вводятся горизонтальные про­кладки — прессшпан или миканит 0,2 mm
а = (х + 0,05) n+ 0,2 +0,4 b= (y+ 0,05) т + 0,2 + 0,4 300 V на виток, но не свыше 2 500 V на секцию
Тип IV              Класс В
Обмоточная медь  с хлопчатобумажной  оплеткой ПВО или асбестом ПА.  Каждый виток изо­лируется  лентой  толщиною  0,1 mm внахлестку на половину. Компаундировка
Применяется   для   машин   мощностью   выше 3 000 kVA при напряжении 6 000—6 600 V а = (х + 0,05)
n + 0,2 + 0,4
b = (у + 0,05)
т + 0,4k+ 0,2
1 000 V
Тип V                 Класс Д
То же, что и в типе IV, но витки изолированы двумя слоями микафолия внахлестку
Для особо ответственных машин при напряже­нии 6 000—6 600 V и выше а = (х + 0,05)
n+ 0,2 + 0,8
b= (y+ 0,05)
т + 0,8k + 0,2
1 500 V

Обозначения:  х — ширина обмоточной меди с изоляцией по OCT;          k — число витков по высоте паза;
у —высота обмоточной меди с изоляцией по ОСТ;             а — ширина секции;
п — число проводников по ширине паза;                             bвысота секции.
т — число проводников на высоте паза,



ТАБЛИЦА 3
Размеры   и  характеристики   нормальной   изоляции   статорных   обмоток машин   переменного  тока   на 3 000—3300 и 6 000—6600   V  относительно
корпуса

 

Размеры изоляции по тол­щине (двухсторонняя изо­ляция)

Характеристика

Тип изоляции и область ее применения

Число слоев
мика­
фолия по 0,1 mm
Расчетная
толщина
(mm) микафо-
лиевой изоляции (mm)
Разбухание изоляции
от промазы-
вания и проч.
Толщина слоя тафтяной ленты
(mm)
Полная действи-тельная толщина изоляции (mm) Допуск на укладку в паз (mm) Испыта-тельное напря-жение kV Пробивное напряжение kV

 

При 20° При 100°
Для 3 000—
3 300 V
                 
Тип I.   Для машин 500 kVA в щитовом исполнении при длине пазовой части до 500мм 5 2 0,8 0,4 3,2 0,4 14 23,5 20
Т и п   II.   Для  всех машин  мощностью выше 500  kVA и для ма­шин  мощностью до 500 kVA при длине   пазовой    части   больше 500 mm или при наличии отдельно стоящих подшипников 6 2,4 0,9 0,4 3,7 0,4 14 26 23
Для 6 000—
6 600 V
                 
Тип  I.   Для моторов до 500 kVA
при    длине    пазовой   части   до 500мм
7 2,8 0,8 0,4 4,1 0,4 22,5 30 26,5
Тип   II.   Для моторов  и генера­торов в щитовом исполнении при мощности  от  500  до  1000  kVA, при  длине   пакета  до   500   mm Для машин до 500 kVA при длине пазовой части больше 500 mm 8 3,2 0,9 0,4 4,5 0,4 22,5 34,5 30
Тип   III.   Для  машин от 500 до 1 000 kVA при длине пазовой части выше 500 mm или при наличии отдельно  стоящих подшипников
Для  всех   машин   мощностью   от 1 000 до 3 000 kVA
9 3,6 1,0 0,4 5,0 0,4 22,5 39 33

Тип   IV.   Для  всех машин мощностью выше 3 000 kVA, а также для особо   ответственных машин

10 4,0 1,1 0,4 5,5 0,4
22,5 42 36

Поэтому машины с непрерывной   американской   изоляцией надежнее машин с европейской "гильзовой" изоляцией, где   применяется шеллак.

Американскую непрерывную изоляцию необходимо отнести к "классу В", в то время как европейская "гильзовая" изоляция должна быть отнесена к "классу А", т. е. менее надежна. Хотя наиболее совершенной системой изоляции высоковольтных электрических машин в настоящее время является американская непрерывная изоляция, однако приходится считаться с тем, что изготовление гильзовой изоляции обходится несколько дешевле американской непрерывной; поэтому асинхронные машины на напряжение ниже 3 000 V у нас изготовляются обычно с гильзовой изоляцией (хотя существует тенденция полного отказа от гильзовой изоляции и перехода на непрерывную систему изоляции).

 [an error occurred while processing this directive]