[an error occurred while processing this directive]
Все справочники Предисловие
Глава I

Глава I. Обмотки асинхронных двигателей

§ 6. Классификация § 7. Катушечные обмотки § 8. Связь между числом полюсов и числом шпуль катушечной обмотки § 9. Катушечная обмотка при нечетном числе пар полюсов (р) § 10. Катушечная обмотка с дробным числом пазов на полюс и фазу (q) § 11. Схемы двухплоскостных и трехплоскостных катушечных обмоток § 12. Катушечная обмотка для разъемного статора § 13. Симметричная катушечная обмотка § 14. Катушечная обмотка с "короткими" шпулями § 15. Влияние укорочения шага обмотки на форму кривой индуктиро ванной э. д. с. § 16. Обмотки с укороченным шагом § 17. Трехфазная двухслойная обмотка (так называемая "американская") § 18. Фазная стержневая обмотка ротора § 19. Разрезные обмотки постоянного тока § 20. Способы намотки § 21. Открытые пазы § 22. Открытые и полузакрытые пазы § 23. Американская и европейская системы изоляции обмоток § 24. Изоляция паза
Глава VIII

Глава VIII. Ротор в виде беличьей обмотки (короткозамкнутый ротор)

§ 66. Надежность беличьего ротора § 67. Электродвижущие силы и токи в беличьей обмотке  ротора
Глава X

Глава X. Крутящий момент

§   72. Полное выражение крутящего момента §   73. Величина крутящего момента,   выраженная   в   „синхронных   ваттах"  (PS) §   74. Связь между величиной крутящего момента   и  джоулевыми   потерями в обмотке ротора §   75. Пусковой момент §   76. Зависимость величины крутящего момента от величины   магнитного потока §   77. Влияние напряжения U на величину крутящего момента §   78. Максимальная величина крутящего момента §   79. Влияние величины активного сопротивления цепи ротора   на величину пускового момента §   80. Форма кривой крутящего момента §   81. Связь между Mmax , M и скольжением s §   82. Крутящий момент при малых скольжениях §   83. Зависимость крутящего  момента от   частоты f1тока, питающего двигатель, и омического сопротивления цепи ротора r2 §   84. Кривая начального момента вращения в функции   сопротивления цепи ротора §   85. „Гистерезисный" момент §    86. Местные магнитные потоки и явления „прилипания" §   87. Мощность ротора (Р'2) и скольжение   (s) §   88. Зубцовые поля и влияние их на форму   кривой   крутящего   момента и на шум машины
  1. Зубцовые магнитные поля
  2. Крутящие моменты, создаваемые высшими гармониками
  3. Влияние числа зубцов ротора
  4. Порядок высших зубцовых гармоник
  5. Полюсное деление зубцовых гармоник
  6. Синхронный момент, вызываемый высшими гармониками
  7. Форма кривых крутящих моментов
  8. Шум в асинхронных машинах
  9. Общие замечания относительно выбора числа пазов в коротко-замкнутом роторе
§   89. Влияние скоса пазов ротора на высшие гармоники
Глава XI

Глава XI. Потери и к. п. д.

§ 90. Потери в асинхронном двигателе § 91. Потери холостого хода § 92. Перемагничивание железного цилиндра, вращающегося в постоянном магнитном поле § 93. Перемагничивание железного ротора вращающимся потоком § 94. Потери на гистерезис в статоре асинхронного двигателя § 95. Формула для подсчета потерь на гистерезис § 96. Вихревые токи, появляющиеся   в   железе   ротора   при   его   вращении § 97. Потери на токи Фуко в железе статора § 98. Формулы для подсчета потерь на токи Фуко § 99. Формула для подсчета суммарных потерь   железа § 100. Потери на   гистерезис и вихревые токи в сердечнике статора (индекс s) § 101. Потери на гистерезис и   вихревые   токи   в   зубцах  статора   (индекс z) § 102. Влияние механической обработки на потери  в железе § 103. Потери в железе ротора § 104. Добавочные потери в железе § 105. Потери в болтах § 106. Учет дополнительных потерь § 107. Нагрузочные потери § 108. Вихревые потери в меди статора и ротора § 109. Экспериментальное исследование явления „вытеснения тока" (Опыты К. И. Шенфера и А. И. Москвитина) § 110. Форма кривых токов, текущих в проводах ротора §111. Механические потери § 112. Потери на трение в подшипниках § 113. Потери на трение щеток о контактные кольца § 114. Вентиляционные потери § 115. Коэфициент полезного действия § 116. Кривые к. п. д
Глава XXIV

Глава XXIV. Регулирование скорости   асинхронных  двигателей 
по методу изменения  числа   оборотов  в  минуту вращающегося  поля

§ 215. Скорость вращения магнитного потока § 216. Двигатель с двойной обмоткой в статоре § 217. Переключение обмотки на другое число полюсов § 218. Асинхронный двигатель с двойным ротором
Глава XXV

Глава XXV. Каскадное   соединение   двух  асинхронных   двигателей

§ 219. Регулирование скорости асинхронного двигателя путем   включения в цепь ротора реостата § 220. Каскадное соединение двух асинхронных двигателей § 221. Скорость каскадного агрегата § 222. Распределение мощности между   машинами  каскадного   агрегата § 223. Эквивалентная схема для каскадного соединения § 224. Ток холостого хода в статоре двигателя I § 225. Ток, текущий в статоре двигателя I при   неподвижном агрегате § 226. Коэфициент мощности при каскадных схемах § 227. Явление Гергеса § 228. Явления, происходящие при каскадном   соединении   асинхронных двигателей с однофазным ротором § 229. Практическое значение схемы § 230. Каскадное соединение асинхронных двигателей с   переключением числа полюсов § 231. Обзорная таблица каскадных схем § 232. Двухмоторная схема (для  подъемников) § 233. Регулирование скорости  по методу инверсного поля
Глава XXVI

Глава XXVI. Каскадное соединение асинхронных двигателей с коллекторными машинами

§ 234. Краткая история § 235. Краткий обзор схем соединения § 236. Каскадное соединение асинхронного двигателя с машинами постоянного тока § 237. Схема Кремера с шестифазным конвертором
а)  Устойчивость работы схемы Кремера б)  Схема Кремера с вольтодобавочной машиной
§ 238. Схема Шербиуса с машинами постоянного тока § 239. Различные виды каскадных соединений § 240. Каскадное соединение   асинхронного   двигателя   с   коллекторным при   непосредственном    механическом   соединении   (схема   Кремера) § 241. Мощность каскадного агрегата по схеме Кремера § 242. Влияние характера возбуждения вспомогательного   двигателя   на работу агрегата § 243. Регулирование скорости при каскадном соединении асинхронного двигателя с шунтовым коллекторным двигателем § 244. Описание схемы Шербиуса § 245. Действие схемы § 246. „Энергетическая" диаграмма схемы Кремера § 247. „Энергетическая" диаграмма схемы Шербиуса § 248. Регулирование скорости ниже синхронной  при   схеме Шербиуса § 249. Сверхсинхронная скорость § 250. Переход через синхронизм § 251. Схема каскадного соединения,   при   которой   возможен   плавныйпереход главного двигателя через синхронную скорость
Глава XXVIII

Глава XXVIII. Компенсированные асинхронные двигатели

§ 256. Двигатель Гейланда (Heyland) завода Бергмана (Bergmann)
Глава XXXVIII

Глава XXXVIII. Примерные  расчеты

§ 341. Задание § 342. Задание
Обозначения

ГЛАВА XXXVII
КОНСТРУКЦИЯ АСИНХРОННЫХ МАШИН

§ 339. Двигатели типа Бушеро и с глубоким пазом производства советских заводов.

Кроме короткозамкнутых двигателей с нормальной клеткой в роторе наши заводы строят также двигатели Бушеро с двойной клеткой и двигатели с глубоким пазом.

К массовому производству двигателей Бушеро наш завод "Электросила" в Ленинграде приступил еще с 1927 г. Мощности изготовляемых двигателей Бушеро колеблются от 4 до 210 kW в единице.

Скорости их колеблются в диапазоне от 500 до 3 000 об/мин (синхронных).

Главным потребителем этих двигателей является наша каменноугольная промышленность, золотопромышленность (привод насосов высокого и низкого давления для драг), торфоразработки, элеваторы и др.

Двигатели с глубоким пазом в роторе ленинградский завод "Электросила" строит в большом количестве на мощности от 3 до 15 kW при 750,  1 000 и  1 500 об/мин.

На фиг. 383 показан ротор с глубоким пазом в изготовлении завода "Электросила".

Для двигателей разной мощности, от 3 до 15 kW, заводом "Электросила"  применяется в роторе паз  одинаковой ширины в 2 mm.

Фиг. 383.

В зависимости от мощности двигателя при этом меняется только глубина паза. Пазы ротора — открытые, что дает возможность производить закладку стержней сверху.

Стержни привариваются к замыкающим кольцам, как показано на фиг. 383.

Вытянутые лобовые части беличьей клетки служат одновременно вентилятором, перемешивающим воздух и охлаждающим лобовые соединения. В качестве примера ниже приводятся данные двигателя "Электросила" на 6,8 kW, 500 V,  1500 об/мин.

Число пазов в статоре................................................................    36
Шаг обмотки (укороченный   из 1-го в 8-й паз) .   .............    у = 7
Длина железа.........................................................................    15 cm
Число витков в фазе........................................................ ........... 168
Диаметр расточки статора........................................... ........ 160 mm
„       ротора........................................................................... 159,2   „
Воздушный зазор............................................................ ........ 0,4   „
К. п. д........................................................................................    85%
Коэфициент мощности...........................................................    0,83
Ток холостого хода..............................................................    4,45 А
Нормальный ток......................................................................    11 А
Скольжение.......................................................................... ..... 4,5%

В описанном выше двигателе в статоре применена так называемая "американская" обмотка.

Под таким названием в применении к машинам переменного тока получила известность двухслойная, равномерно распределенная обмотка с укорочением шага.

ТАБЛИЦА 39
Ленинградский завод "Электросила"
Заказчик----------------------------------- Срок-------------------------- , Зав. зак. №-
32 kW, 220/380 V                                                              f = 50
72 А,    478 об/мин                                       Тип АТ/В 5-12
Действие продолжительное                          Двигатель с глубоким пазом


по пор.
 Все размеры в мм Статор Ротор
1 Диаметр (внешний
внутренний
560 415 413,5 250
2 Ширина железа (включая каналы) 240 240
3 Воздушные каналы 4 X 10
4 Железные листы 0,5 мм
5 Воздушный зазор односторонний 0,75
6 Пазы число 90 80
размеры 6,9 X 46,7 3,5 X 27,5
Обмотка
7 Изоляция паза
8 Провода Форма сечения
размер голая 4,4 X 2,44 3 Х 25
с изоляцией 4,7 X 2,74 голая
Род изоляции
9 Число проводов в пазу 7 X 2 = 14 1
10 Пазов на полюс и фазу 2,5 К. з. кольца
11 Сопряжение Y
12 Шаг обмотки 1 — 7 паз.
13 Длина полувитка 540
14 Вес меди в кг 73 20
15 Ротор V коротко-замкнутая обмотка


ТАБЛИЦА 40
Ленинградский завод "Электросила*
Заказчик----------------------------------------------- , Срок-----------------
Маш. №             Норм.                        Зав. зак. №             ДМ-631
3-фазного тока. Двигатель                          Тип PRV 246 1 = 750
90 kW, 3 тыс. V,                                                f = 50
22 А, 730 об/мин Действие продолжительное

№ по пор. Все размеры в мм Статор Ротор
1 внешний
Диаметр внутренний
650 500 498 140
2 Ширина железа (включая каналы) 370 370
3 Воздушные каналы 5 X 10 5 X 10
4 Железные листы 0,5 мм
5 Воздушный зазор односторонний 1,0
6 Пазы число 72 96
размеры 12,5 X 45 6,5 X 29

 

Обмотка
7 8 Изоляция паза миканит 1,8
Провода Форма сечения
размер голая 3,8 X 1,56 4,5 X 12,5
с изоляцией 4,2 X 1,96
Род изоляции П. Б. Д. голая
9 Число проводов в пазу 16 X 2 = 32 2
10 Пазов на полюс и фазу 2 4
11 Сопряжение Y Y
12 Шаг обмотки 1 — 8 паз.
13 Длина полувитка 750 665
14 Вес в кг 93,5 61,5
15 V 258
А 218

 

Обмотка статора двухслойная должна быть опрессована миканитом 1,8 мм. Между слоями в пазу — прокладка из прессшпана 1,5 мм. Шаг обмотки из 1-го в 8-й паз.


ТАБЛИЦА 41 Ленинградский завод "Электросила"
Заказчик----------------------------------- Срок------------------------ Зав. зак. № ДМ-637 (Е)
550 kW, 6 тыс. V,                                   Тип R 326, р = 750
63,4 А, 735 об/мин                                             f = 50
Действие продолжительное

№ по пор. Все размеры в мм Статор Ротор
1  Диаметр ( внешний  внутренний 1000 750 747,2
2  Ширина железа (включая каналы) 540 540
3 Воздушные каналы 8 X 10 8 X 10
4 Железные листы 0,5 мм 0,5 мм
5 Воздушный зазор односторонний 1,4
6 Пазы число 96 120
размеры 12,5 X 75 8 X 37

 

Обмотка
7 Изоляция паза миканитом 2,25
8 Провода Форма сечения
размер голая 3,28 X 2,44 5,5 X 16
с изоляцией 3,78 X 2,94 7,5 X 18
Род изоляции голая
9 Число проводов в пазу двойных 9 X 2 = 18 дв. 2
10 Пазов на полюс и фазу 4 5
11 Сопряжение Y Y
12 Шаг обмотки 1 — 11 паз
13 Длина полувитка 1 115 970
14 Вес меди в кг 275 176
15 Ротор 837 V
408 А

Обмотка   статора   двухслойная   должна  быть компаундирована и опрессована миканитом 2,25 мм. Пазы в статоре — открытые.

Сокращением шага, как было сказано выше, достигается уменьшение высших гармонических в кривых м. д. с. обмотки статора, а также некоторая экономия меди в связи с укорочением длины лобовых частей.

Примечание. Сокращение шага в двухслойной обмотке статора влечет за собой некоторое уменьшение потоков рассеяния в пазах статора; последнее можно учесть при помощи коэфициента kn:

kn = 3β + 1 ,
4

где β— есть шаг, выраженный в долях полюсного деления.

Таким образом для   условий   вышеприведенной   таблицы (стр. 377)   получится
β = 7 ,
9

Подставляя эту величину в вышенаписанное выражение, найдем

kn = 3β + 1 = 3(7/9) + 1 = 0.87.
4 4

Поэтому величина магнитной проводимости парового потока рассеяния статора, подсчитанная для вышеприведенного примера и равная

λn  = 1,7.

должна быть в соответственной мере уменьшена:

λ'n  = 0,87 • 1,7 = 1,48.

 [an error occurred while processing this directive]