[an error occurred while processing this directive]
Все справочники Предисловие
Глава I

Глава I. Обмотки асинхронных двигателей

§ 6. Классификация § 7. Катушечные обмотки § 8. Связь между числом полюсов и числом шпуль катушечной обмотки § 9. Катушечная обмотка при нечетном числе пар полюсов (р) § 10. Катушечная обмотка с дробным числом пазов на полюс и фазу (q) § 11. Схемы двухплоскостных и трехплоскостных катушечных обмоток § 12. Катушечная обмотка для разъемного статора § 13. Симметричная катушечная обмотка § 14. Катушечная обмотка с "короткими" шпулями § 15. Влияние укорочения шага обмотки на форму кривой индуктиро ванной э. д. с. § 16. Обмотки с укороченным шагом § 17. Трехфазная двухслойная обмотка (так называемая "американская") § 18. Фазная стержневая обмотка ротора § 19. Разрезные обмотки постоянного тока § 20. Способы намотки § 21. Открытые пазы § 22. Открытые и полузакрытые пазы § 23. Американская и европейская системы изоляции обмоток § 24. Изоляция паза
Глава VIII

Глава VIII. Ротор в виде беличьей обмотки (короткозамкнутый ротор)

§ 66. Надежность беличьего ротора § 67. Электродвижущие силы и токи в беличьей обмотке  ротора
Глава X

Глава X. Крутящий момент

§   72. Полное выражение крутящего момента §   73. Величина крутящего момента,   выраженная   в   „синхронных   ваттах"  (PS) §   74. Связь между величиной крутящего момента   и  джоулевыми   потерями в обмотке ротора §   75. Пусковой момент §   76. Зависимость величины крутящего момента от величины   магнитного потока §   77. Влияние напряжения U на величину крутящего момента §   78. Максимальная величина крутящего момента §   79. Влияние величины активного сопротивления цепи ротора   на величину пускового момента §   80. Форма кривой крутящего момента §   81. Связь между Mmax , M и скольжением s §   82. Крутящий момент при малых скольжениях §   83. Зависимость крутящего  момента от   частоты f1тока, питающего двигатель, и омического сопротивления цепи ротора r2 §   84. Кривая начального момента вращения в функции   сопротивления цепи ротора §   85. „Гистерезисный" момент §    86. Местные магнитные потоки и явления „прилипания" §   87. Мощность ротора (Р'2) и скольжение   (s) §   88. Зубцовые поля и влияние их на форму   кривой   крутящего   момента и на шум машины
  1. Зубцовые магнитные поля
  2. Крутящие моменты, создаваемые высшими гармониками
  3. Влияние числа зубцов ротора
  4. Порядок высших зубцовых гармоник
  5. Полюсное деление зубцовых гармоник
  6. Синхронный момент, вызываемый высшими гармониками
  7. Форма кривых крутящих моментов
  8. Шум в асинхронных машинах
  9. Общие замечания относительно выбора числа пазов в коротко-замкнутом роторе
§   89. Влияние скоса пазов ротора на высшие гармоники
Глава XI

Глава XI. Потери и к. п. д.

§ 90. Потери в асинхронном двигателе § 91. Потери холостого хода § 92. Перемагничивание железного цилиндра, вращающегося в постоянном магнитном поле § 93. Перемагничивание железного ротора вращающимся потоком § 94. Потери на гистерезис в статоре асинхронного двигателя § 95. Формула для подсчета потерь на гистерезис § 96. Вихревые токи, появляющиеся   в   железе   ротора   при   его   вращении § 97. Потери на токи Фуко в железе статора § 98. Формулы для подсчета потерь на токи Фуко § 99. Формула для подсчета суммарных потерь   железа § 100. Потери на   гистерезис и вихревые токи в сердечнике статора (индекс s) § 101. Потери на гистерезис и   вихревые   токи   в   зубцах  статора   (индекс z) § 102. Влияние механической обработки на потери  в железе § 103. Потери в железе ротора § 104. Добавочные потери в железе § 105. Потери в болтах § 106. Учет дополнительных потерь § 107. Нагрузочные потери § 108. Вихревые потери в меди статора и ротора § 109. Экспериментальное исследование явления „вытеснения тока" (Опыты К. И. Шенфера и А. И. Москвитина) § 110. Форма кривых токов, текущих в проводах ротора §111. Механические потери § 112. Потери на трение в подшипниках § 113. Потери на трение щеток о контактные кольца § 114. Вентиляционные потери § 115. Коэфициент полезного действия § 116. Кривые к. п. д
Глава XXIV

Глава XXIV. Регулирование скорости   асинхронных  двигателей 
по методу изменения  числа   оборотов  в  минуту вращающегося  поля

§ 215. Скорость вращения магнитного потока § 216. Двигатель с двойной обмоткой в статоре § 217. Переключение обмотки на другое число полюсов § 218. Асинхронный двигатель с двойным ротором
Глава XXV

Глава XXV. Каскадное   соединение   двух  асинхронных   двигателей

§ 219. Регулирование скорости асинхронного двигателя путем   включения в цепь ротора реостата § 220. Каскадное соединение двух асинхронных двигателей § 221. Скорость каскадного агрегата § 222. Распределение мощности между   машинами  каскадного   агрегата § 223. Эквивалентная схема для каскадного соединения § 224. Ток холостого хода в статоре двигателя I § 225. Ток, текущий в статоре двигателя I при   неподвижном агрегате § 226. Коэфициент мощности при каскадных схемах § 227. Явление Гергеса § 228. Явления, происходящие при каскадном   соединении   асинхронных двигателей с однофазным ротором § 229. Практическое значение схемы § 230. Каскадное соединение асинхронных двигателей с   переключением числа полюсов § 231. Обзорная таблица каскадных схем § 232. Двухмоторная схема (для  подъемников) § 233. Регулирование скорости  по методу инверсного поля
Глава XXVI

Глава XXVI. Каскадное соединение асинхронных двигателей с коллекторными машинами

§ 234. Краткая история § 235. Краткий обзор схем соединения § 236. Каскадное соединение асинхронного двигателя с машинами постоянного тока § 237. Схема Кремера с шестифазным конвертором
а)  Устойчивость работы схемы Кремера б)  Схема Кремера с вольтодобавочной машиной
§ 238. Схема Шербиуса с машинами постоянного тока § 239. Различные виды каскадных соединений § 240. Каскадное соединение   асинхронного   двигателя   с   коллекторным при   непосредственном    механическом   соединении   (схема   Кремера) § 241. Мощность каскадного агрегата по схеме Кремера § 242. Влияние характера возбуждения вспомогательного   двигателя   на работу агрегата § 243. Регулирование скорости при каскадном соединении асинхронного двигателя с шунтовым коллекторным двигателем § 244. Описание схемы Шербиуса § 245. Действие схемы § 246. „Энергетическая" диаграмма схемы Кремера § 247. „Энергетическая" диаграмма схемы Шербиуса § 248. Регулирование скорости ниже синхронной  при   схеме Шербиуса § 249. Сверхсинхронная скорость § 250. Переход через синхронизм § 251. Схема каскадного соединения,   при   которой   возможен   плавныйпереход главного двигателя через синхронную скорость
Глава XXVIII

Глава XXVIII. Компенсированные асинхронные двигатели

§ 256. Двигатель Гейланда (Heyland) завода Бергмана (Bergmann)
Глава XXXVIII

Глава XXXVIII. Примерные  расчеты

§ 341. Задание § 342. Задание
Обозначения

ГЛАВА  XX
КРАТКАЯ ТЕОРИЯ РОТОРА С ДВОЙНОЙ БЕЛИЧЬЕЙ КЛЕТКОЙ И С ГЛУБОКИМ ПАЗОМ

§ 197. Круги диаграммы тока двигателя с двойным беличьим ротором.

Фиг. 212. Диаграмма токов двигателя Бушеро.
Фиг. 213.   Схемы, поясняющие работу двигателя Бушеро.

Конец вектора первичного тока в двигателе Бушеро при его разбеге перемещается по более сложной кривой, чем это имеет место в случае работы асинхронной машины с обычным ротором.

Из фиг. 212, где представлена кривая тока для двигателя Бушеро, видно, что при разбеге двигателя концы вектора первичного тока последовательно перемещаются по двум окружностям К и B1.

Для того чтобы ясно представить себе те процессы, которые совершаются в обеих роторных клетках двигателя при его разбеге, рассмотрим фиг. 213.

Представим себе сначала, что в роторе двигателя осталась только одна наружная (пусковая) клетка r'А, а рабочей (внутренней) клетки нет, как это показано на схеме замещения на верху чертежа слева (фиг.  213,а).

В этом случае конец вектора роторного тока Í'А будет перемещаться по окружности А, как показано на верху чертежа справа. Будем называть эту окружность кругом исходного двигателя 1. Диаметр этого "исходного" круга будет в некотором масштабе равен "идеальному" роторному току короткого замыкания 2:

(197.1)
Í'KA = UD .
x1+ x'АВ

1  Диаметр круга А будет соответствовать двигателю с такими же размерами и данными статора, как у двигателя Бушеро, но с обычным короткозамкнутым ротором (с одной клеткой), имеющей в своих пазах столько же меди, что и в роторе Бушеро.

2 В двигателе протекает такой ток в том теоретическом случае, когда активное сопротивление статора и ротора равно нулю.


Теперь предположим, что в роторе нет наружной (пусковой) клетки и осталась только одна рабочая (внутренняя) клетка. В этом случае схема замещения будет иметь вид, показанный слева на среднем чертеже (фиг. 213,6).

Круговая диаграмма для этого случая представлена справа, конец вектора тока рабочей обмотки ротора (внутренней) будет при этом перемещаться на окружности B0.

Диаметр этой окружности В0 меньше, чем диаметр круга A, так как "идеальный" ток короткого замыкания теперь равен

(197.2)
I'КВ0 = UD .
x1+ x'АВ + x'В

При нормальном режиме (при малых скольжениях) конец вектора первичного тока будет перемещаться по другой окружности В1, диаметр которой определится из уравнения

(197.3)
I'КВ1 = UD .
x1+ x'АВ + Kx'В

Схема замещения, которая будет при этом иметь место, показана на чертеже слева (фиг. 213,с). На этой схеме мы видим, что обе ветви, представляющие собой внутреннюю и наружную клетки, соединены параллельно.

Поэтому в знаменатель последнего выражения входит величина Кх'B, где коэфициент К, меньший единицы, учитывает влияние параллельно включенной цепи с сопротивлением r'А. Коэфициент К по своей величине равен

K = ( rA )2.
rA + rB

Приведенное здесь построение однако имеет приближенный характер.

Правильнее было бы подставить в знаменатель выражения (197,3) не kх'B, авеличину x2f , которая меняется в функции s.

Поэтому кривая В1 в действительности будет по своей форме отличаться от круга, хотя расхождение в большинстве случаев получается незначительным.

Если в роторе имеются обе обмотки: пусковая и рабочая, то при пуске двигателя в ход в первый момент, пока скольжение еще велико, конец вектора тока I'А пусковой клетки будет перемещаться по окружности К,   сильно   смещенной   вправо от начала координат.

Как показано на фиг. 213,d внизу справа, пусковой круг К смещен от начала координат О вправо на величину тока I'B в рабочей клетке.

Поэтому при таких условиях ток в рабочей клетке I'B можно рассматривать как своего рода большой ток холостого хода.

Эту мысль иллюстрирует схема замещения, показанная внизу слева (фиг. 213,d),   причем   ветвь   тока   I'B   здесь намеренно отнесена влево, чтобы подчеркнуть роль этого тока, являющегося как бы током холос­того хода по отношению к току I'А.

В действительных условиях работы двигателя Бушеро мы получаем диаграмму токов, показанную на фиг. 212, где совмещены оба круга: пусковой К и рабочий B1.

При пуске в ход конец вектора первичного тока, пока двигатель неподвижен, находится в точке ВK и затем по мере раскручивания двигателя этот конец вектора начинает перемещаться влево по кривой, показанной на фиг. 212 жирными линиями.

Таким образом при пуске в ход конец вектора тока перемещается по пусковому кругу К и затем по мере увеличения скорости постепенно переходит на другой — рабочий   круг  B1.

Как видно из фиг. 212, при этом получается седлообразная впадина, которая часто является характерной особенностью двигателей, работающих на принципе двойных клеток и вытеснения тока в роторе.

 [an error occurred while processing this directive]