[an error occurred while processing this directive]
Все справочники Предисловие
Глава I

Глава I. Обмотки асинхронных двигателей

§ 6. Классификация § 7. Катушечные обмотки § 8. Связь между числом полюсов и числом шпуль катушечной обмотки § 9. Катушечная обмотка при нечетном числе пар полюсов (р) § 10. Катушечная обмотка с дробным числом пазов на полюс и фазу (q) § 11. Схемы двухплоскостных и трехплоскостных катушечных обмоток § 12. Катушечная обмотка для разъемного статора § 13. Симметричная катушечная обмотка § 14. Катушечная обмотка с "короткими" шпулями § 15. Влияние укорочения шага обмотки на форму кривой индуктиро ванной э. д. с. § 16. Обмотки с укороченным шагом § 17. Трехфазная двухслойная обмотка (так называемая "американская") § 18. Фазная стержневая обмотка ротора § 19. Разрезные обмотки постоянного тока § 20. Способы намотки § 21. Открытые пазы § 22. Открытые и полузакрытые пазы § 23. Американская и европейская системы изоляции обмоток § 24. Изоляция паза
Глава VIII

Глава VIII. Ротор в виде беличьей обмотки (короткозамкнутый ротор)

§ 66. Надежность беличьего ротора § 67. Электродвижущие силы и токи в беличьей обмотке  ротора
Глава X

Глава X. Крутящий момент

§   72. Полное выражение крутящего момента §   73. Величина крутящего момента,   выраженная   в   „синхронных   ваттах"  (PS) §   74. Связь между величиной крутящего момента   и  джоулевыми   потерями в обмотке ротора §   75. Пусковой момент §   76. Зависимость величины крутящего момента от величины   магнитного потока §   77. Влияние напряжения U на величину крутящего момента §   78. Максимальная величина крутящего момента §   79. Влияние величины активного сопротивления цепи ротора   на величину пускового момента §   80. Форма кривой крутящего момента §   81. Связь между Mmax , M и скольжением s §   82. Крутящий момент при малых скольжениях §   83. Зависимость крутящего  момента от   частоты f1тока, питающего двигатель, и омического сопротивления цепи ротора r2 §   84. Кривая начального момента вращения в функции   сопротивления цепи ротора §   85. „Гистерезисный" момент §    86. Местные магнитные потоки и явления „прилипания" §   87. Мощность ротора (Р'2) и скольжение   (s) §   88. Зубцовые поля и влияние их на форму   кривой   крутящего   момента и на шум машины
  1. Зубцовые магнитные поля
  2. Крутящие моменты, создаваемые высшими гармониками
  3. Влияние числа зубцов ротора
  4. Порядок высших зубцовых гармоник
  5. Полюсное деление зубцовых гармоник
  6. Синхронный момент, вызываемый высшими гармониками
  7. Форма кривых крутящих моментов
  8. Шум в асинхронных машинах
  9. Общие замечания относительно выбора числа пазов в коротко-замкнутом роторе
§   89. Влияние скоса пазов ротора на высшие гармоники
Глава XI

Глава XI. Потери и к. п. д.

§ 90. Потери в асинхронном двигателе § 91. Потери холостого хода § 92. Перемагничивание железного цилиндра, вращающегося в постоянном магнитном поле § 93. Перемагничивание железного ротора вращающимся потоком § 94. Потери на гистерезис в статоре асинхронного двигателя § 95. Формула для подсчета потерь на гистерезис § 96. Вихревые токи, появляющиеся   в   железе   ротора   при   его   вращении § 97. Потери на токи Фуко в железе статора § 98. Формулы для подсчета потерь на токи Фуко § 99. Формула для подсчета суммарных потерь   железа § 100. Потери на   гистерезис и вихревые токи в сердечнике статора (индекс s) § 101. Потери на гистерезис и   вихревые   токи   в   зубцах  статора   (индекс z) § 102. Влияние механической обработки на потери  в железе § 103. Потери в железе ротора § 104. Добавочные потери в железе § 105. Потери в болтах § 106. Учет дополнительных потерь § 107. Нагрузочные потери § 108. Вихревые потери в меди статора и ротора § 109. Экспериментальное исследование явления „вытеснения тока" (Опыты К. И. Шенфера и А. И. Москвитина) § 110. Форма кривых токов, текущих в проводах ротора §111. Механические потери § 112. Потери на трение в подшипниках § 113. Потери на трение щеток о контактные кольца § 114. Вентиляционные потери § 115. Коэфициент полезного действия § 116. Кривые к. п. д
Глава XXIV

Глава XXIV. Регулирование скорости   асинхронных  двигателей 
по методу изменения  числа   оборотов  в  минуту вращающегося  поля

§ 215. Скорость вращения магнитного потока § 216. Двигатель с двойной обмоткой в статоре § 217. Переключение обмотки на другое число полюсов § 218. Асинхронный двигатель с двойным ротором
Глава XXV

Глава XXV. Каскадное   соединение   двух  асинхронных   двигателей

§ 219. Регулирование скорости асинхронного двигателя путем   включения в цепь ротора реостата § 220. Каскадное соединение двух асинхронных двигателей § 221. Скорость каскадного агрегата § 222. Распределение мощности между   машинами  каскадного   агрегата § 223. Эквивалентная схема для каскадного соединения § 224. Ток холостого хода в статоре двигателя I § 225. Ток, текущий в статоре двигателя I при   неподвижном агрегате § 226. Коэфициент мощности при каскадных схемах § 227. Явление Гергеса § 228. Явления, происходящие при каскадном   соединении   асинхронных двигателей с однофазным ротором § 229. Практическое значение схемы § 230. Каскадное соединение асинхронных двигателей с   переключением числа полюсов § 231. Обзорная таблица каскадных схем § 232. Двухмоторная схема (для  подъемников) § 233. Регулирование скорости  по методу инверсного поля
Глава XXVI

Глава XXVI. Каскадное соединение асинхронных двигателей с коллекторными машинами

§ 234. Краткая история § 235. Краткий обзор схем соединения § 236. Каскадное соединение асинхронного двигателя с машинами постоянного тока § 237. Схема Кремера с шестифазным конвертором
а)  Устойчивость работы схемы Кремера б)  Схема Кремера с вольтодобавочной машиной
§ 238. Схема Шербиуса с машинами постоянного тока § 239. Различные виды каскадных соединений § 240. Каскадное соединение   асинхронного   двигателя   с   коллекторным при   непосредственном    механическом   соединении   (схема   Кремера) § 241. Мощность каскадного агрегата по схеме Кремера § 242. Влияние характера возбуждения вспомогательного   двигателя   на работу агрегата § 243. Регулирование скорости при каскадном соединении асинхронного двигателя с шунтовым коллекторным двигателем § 244. Описание схемы Шербиуса § 245. Действие схемы § 246. „Энергетическая" диаграмма схемы Кремера § 247. „Энергетическая" диаграмма схемы Шербиуса § 248. Регулирование скорости ниже синхронной  при   схеме Шербиуса § 249. Сверхсинхронная скорость § 250. Переход через синхронизм § 251. Схема каскадного соединения,   при   которой   возможен   плавныйпереход главного двигателя через синхронную скорость
Глава XXVIII

Глава XXVIII. Компенсированные асинхронные двигатели

§ 256. Двигатель Гейланда (Heyland) завода Бергмана (Bergmann)
Глава XXXVIII

Глава XXXVIII. Примерные  расчеты

§ 341. Задание § 342. Задание
Обозначения

ВВЕДЕНИЕ

§ 5. Вращающееся магнитное поле, создаваемое трехфазным током.

На практике при передаче электрической энергии, как известно, главным образом, применяется трехфазный ток. Поэтому рассмотрим расположение (фиг. 12), дающее возможность получения вращающегося потока при трехфазной системе.

На этой фигуре в разрезе изображены три катушки I — I', II—II' и III — III', обтекаемые трехфазным током, причем для наглядности пояса токов, принадлежащих разным фазам, изображены разной штриховкой. Как видно из фиг. 12, оси этих трех катушек относительно друг друга в пространстве составляют угол в 120°.

Обозначим мгновенные значения токов, текущих в катушках в какой-нибудь момент времени, через i1 , i2 и i3 .

Каждая из трех изображенных на фиг.12 катушек в отдельности создает магнитный поток, пульсирующий с частотой сети. Предположим для упрощения задачи, что кривая распределения магнитной индукции в воздушном зазоре вдоль окружности ротора, создаваемая каждой фазной обмоткой статора в отдельности, представляет собой синусоиду. Таким образом при наличии трех обмоток в статоре II', IIII' и IIIIII' мы будем иметь дело с тремя соответственными кривыми магнитной индукции с синусоидальным распределением, смещенными друг относительно друга по окружности ротора на 120°.

Фиг. 12. Расположение обмотки статора трех-фазного асинхронного двигателя

Амплитуды этих трех синусоид не будут постоянными, но будут изменяться в соответствии с изменением токов, текущих в трех фазах обмотки статора. Если, например, в фазе I ток будет иметь значение

i1 = Iт • sin ωt,

то амплитуда кривой распределения магнитной индукции в воздушном зазоре будет равна

В1 = Вт • sin ωt.

В тот момент, когда ток в фазе I будет равен максимальному значению, амплитуда кривой магнитной индукции достигнет также своего максимального значения:

В1 = Вт.

Для какого-нибудь момента времени t значения токов, текущих в фазах I — II — III, и соответственных амплитуд магнитной индукции даются следующей таблицей.

ТАБЛИЦА   1

Фаза

Ток

Амплитуда  магнитной индукции

I

i1 = Im sin ωt

B1 = Вт • sin ωt

II

i2 = Imsin (ωt— 120°)

B2 = Bm • sin (ωt — 120°)

III

i3 = Im • sin (ωt - 240°)

B3 = Вm • sin (ωt - 240°)

Фиг. 13. Катушки I, II и III, сидящие на общем керне

Нашей задачей является нахождение магнитной индукции В123 , получающейся в результате одновременного существования всех трех синусоид   с амплитудами В1, В2 и В3 .

Для получения этой результирующей индукции В123 было бы неправильно складывать значения В1, В2 и В3 алгебраически. Это можно было бы сделать только в том случае, если бы оси всех катушек I, II и III совпадали, т. е. если бы мы имели расположение, характеризуемое фиг.13, на которой изображены 3 катушки I — II — III, сидящие на общем керне и соединенные между собой в звезду.

В этом случае мы имели бы для результирующей магнитной индукции следующее значение:

B123 = B1 + В2 + В3,

или

В123 = Вт • sin ωt + Вт • sin (ωt — 120°) + Вт • sin (ωt — 240°),

B123 = Bm • [sin ωt + sin (ωt — 120°) + sin (ωt — 240°)].

Выражение, стоящее в прямых скобках последнего уравнения, как это нетрудно доказать, оказывается равным нулю; таким образом при этих условиях мы получаем В123 = 0; следовательно, мы видим, что при условиях фиг.13 результирующий поток будет равен нулю. При условиях же фиг.12 оси катушек I, II и III не совпадают друг с другом, но составляют друг с другом угол 120°. Таким образом для нахождения результирующей величины В123 магнитные индукции этих катушек В1 , В2 и В3 должны быть сложены не алгебраически, но геометрически.

Поэтому для нахождения результирующей величины В123 найдем сумму проекций величин В1, В2 и В3 на какую-нибудь ось, например, ось катушки I

В123 = В1 + В2 • cos 120° + В3 • cos 240°.

На основании данных таблицы последнее уравнение примет следующий вид:

В123 = Вт • sin ωt + Bm sin (ωt — 120°) - cos 120° + Bm sin (ωt — 240°) • cos 240°.

Вынося постоянную величину В за скобки и производя простые тригонометрические преобразования, найдем окончательно

B123 = 3 Вm • sin ωt.
2

Это уравнение показывает, что при трехфазной системе обмоток согласно фиг. 12 результирующий вектор получается

B123 = 3 Вm.
2
причем В123 вращается в пространстве с постоянной угловой скоростью ω.

Такой результат получается, однако, лишь в том случае, если кривые распределения м. д. с, создаваемые обмотками I, II, III вдоль окружности статора или ротора, являются синусоидами и если токи, питающие эти обмотки, будут строго синусоидальны. В действительности же по большей части кривые м. д. с. и токи, питающие обмотки I, II, III, имеют высшие гармонические составляющие, вследствие чего, как можно показать, в результирующем магнитном поле должны также появиться высшие гармоники.

 [an error occurred while processing this directive]