[an error occurred while processing this directive]
Все справочники Предисловие
Глава I

Глава I. Обмотки асинхронных двигателей

§ 6. Классификация § 7. Катушечные обмотки § 8. Связь между числом полюсов и числом шпуль катушечной обмотки § 9. Катушечная обмотка при нечетном числе пар полюсов (р) § 10. Катушечная обмотка с дробным числом пазов на полюс и фазу (q) § 11. Схемы двухплоскостных и трехплоскостных катушечных обмоток § 12. Катушечная обмотка для разъемного статора § 13. Симметричная катушечная обмотка § 14. Катушечная обмотка с "короткими" шпулями § 15. Влияние укорочения шага обмотки на форму кривой индуктиро ванной э. д. с. § 16. Обмотки с укороченным шагом § 17. Трехфазная двухслойная обмотка (так называемая "американская") § 18. Фазная стержневая обмотка ротора § 19. Разрезные обмотки постоянного тока § 20. Способы намотки § 21. Открытые пазы § 22. Открытые и полузакрытые пазы § 23. Американская и европейская системы изоляции обмоток § 24. Изоляция паза
Глава VIII

Глава VIII. Ротор в виде беличьей обмотки (короткозамкнутый ротор)

§ 66. Надежность беличьего ротора § 67. Электродвижущие силы и токи в беличьей обмотке  ротора
Глава X

Глава X. Крутящий момент

§   72. Полное выражение крутящего момента §   73. Величина крутящего момента,   выраженная   в   „синхронных   ваттах"  (PS) §   74. Связь между величиной крутящего момента   и  джоулевыми   потерями в обмотке ротора §   75. Пусковой момент §   76. Зависимость величины крутящего момента от величины   магнитного потока §   77. Влияние напряжения U на величину крутящего момента §   78. Максимальная величина крутящего момента §   79. Влияние величины активного сопротивления цепи ротора   на величину пускового момента §   80. Форма кривой крутящего момента §   81. Связь между Mmax , M и скольжением s §   82. Крутящий момент при малых скольжениях §   83. Зависимость крутящего  момента от   частоты f1тока, питающего двигатель, и омического сопротивления цепи ротора r2 §   84. Кривая начального момента вращения в функции   сопротивления цепи ротора §   85. „Гистерезисный" момент §    86. Местные магнитные потоки и явления „прилипания" §   87. Мощность ротора (Р'2) и скольжение   (s) §   88. Зубцовые поля и влияние их на форму   кривой   крутящего   момента и на шум машины
  1. Зубцовые магнитные поля
  2. Крутящие моменты, создаваемые высшими гармониками
  3. Влияние числа зубцов ротора
  4. Порядок высших зубцовых гармоник
  5. Полюсное деление зубцовых гармоник
  6. Синхронный момент, вызываемый высшими гармониками
  7. Форма кривых крутящих моментов
  8. Шум в асинхронных машинах
  9. Общие замечания относительно выбора числа пазов в коротко-замкнутом роторе
§   89. Влияние скоса пазов ротора на высшие гармоники
Глава XI

Глава XI. Потери и к. п. д.

§ 90. Потери в асинхронном двигателе § 91. Потери холостого хода § 92. Перемагничивание железного цилиндра, вращающегося в постоянном магнитном поле § 93. Перемагничивание железного ротора вращающимся потоком § 94. Потери на гистерезис в статоре асинхронного двигателя § 95. Формула для подсчета потерь на гистерезис § 96. Вихревые токи, появляющиеся   в   железе   ротора   при   его   вращении § 97. Потери на токи Фуко в железе статора § 98. Формулы для подсчета потерь на токи Фуко § 99. Формула для подсчета суммарных потерь   железа § 100. Потери на   гистерезис и вихревые токи в сердечнике статора (индекс s) § 101. Потери на гистерезис и   вихревые   токи   в   зубцах  статора   (индекс z) § 102. Влияние механической обработки на потери  в железе § 103. Потери в железе ротора § 104. Добавочные потери в железе § 105. Потери в болтах § 106. Учет дополнительных потерь § 107. Нагрузочные потери § 108. Вихревые потери в меди статора и ротора § 109. Экспериментальное исследование явления „вытеснения тока" (Опыты К. И. Шенфера и А. И. Москвитина) § 110. Форма кривых токов, текущих в проводах ротора §111. Механические потери § 112. Потери на трение в подшипниках § 113. Потери на трение щеток о контактные кольца § 114. Вентиляционные потери § 115. Коэфициент полезного действия § 116. Кривые к. п. д
Глава XXIV

Глава XXIV. Регулирование скорости   асинхронных  двигателей 
по методу изменения  числа   оборотов  в  минуту вращающегося  поля

§ 215. Скорость вращения магнитного потока § 216. Двигатель с двойной обмоткой в статоре § 217. Переключение обмотки на другое число полюсов § 218. Асинхронный двигатель с двойным ротором
Глава XXV

Глава XXV. Каскадное   соединение   двух  асинхронных   двигателей

§ 219. Регулирование скорости асинхронного двигателя путем   включения в цепь ротора реостата § 220. Каскадное соединение двух асинхронных двигателей § 221. Скорость каскадного агрегата § 222. Распределение мощности между   машинами  каскадного   агрегата § 223. Эквивалентная схема для каскадного соединения § 224. Ток холостого хода в статоре двигателя I § 225. Ток, текущий в статоре двигателя I при   неподвижном агрегате § 226. Коэфициент мощности при каскадных схемах § 227. Явление Гергеса § 228. Явления, происходящие при каскадном   соединении   асинхронных двигателей с однофазным ротором § 229. Практическое значение схемы § 230. Каскадное соединение асинхронных двигателей с   переключением числа полюсов § 231. Обзорная таблица каскадных схем § 232. Двухмоторная схема (для  подъемников) § 233. Регулирование скорости  по методу инверсного поля
Глава XXVI

Глава XXVI. Каскадное соединение асинхронных двигателей с коллекторными машинами

§ 234. Краткая история § 235. Краткий обзор схем соединения § 236. Каскадное соединение асинхронного двигателя с машинами постоянного тока § 237. Схема Кремера с шестифазным конвертором
а)  Устойчивость работы схемы Кремера б)  Схема Кремера с вольтодобавочной машиной
§ 238. Схема Шербиуса с машинами постоянного тока § 239. Различные виды каскадных соединений § 240. Каскадное соединение   асинхронного   двигателя   с   коллекторным при   непосредственном    механическом   соединении   (схема   Кремера) § 241. Мощность каскадного агрегата по схеме Кремера § 242. Влияние характера возбуждения вспомогательного   двигателя   на работу агрегата § 243. Регулирование скорости при каскадном соединении асинхронного двигателя с шунтовым коллекторным двигателем § 244. Описание схемы Шербиуса § 245. Действие схемы § 246. „Энергетическая" диаграмма схемы Кремера § 247. „Энергетическая" диаграмма схемы Шербиуса § 248. Регулирование скорости ниже синхронной  при   схеме Шербиуса § 249. Сверхсинхронная скорость § 250. Переход через синхронизм § 251. Схема каскадного соединения,   при   которой   возможен   плавныйпереход главного двигателя через синхронную скорость
Глава XXVIII

Глава XXVIII. Компенсированные асинхронные двигатели

§ 256. Двигатель Гейланда (Heyland) завода Бергмана (Bergmann)
Глава XXXVIII

Глава XXXVIII. Примерные  расчеты

§ 341. Задание § 342. Задание
Обозначения

ГЛАВА VI
АСИНХРОННЫЙ ДВИГАТЕЛЬ КАК ТРАНСФОРМАТОР

§ 56. Векторная диаграмма неподвижного двигателя.

Вначале рассмотрим явления, происходящие в двигателе при неподвижном роторе.

В этом случае, как уже говорилось, такой двигатель по своему рабочему процессу ничем не отличается от трансформатора.

а)    Электродвижущие силы, индуктированные вращающимся потоком Ф в обмотках статора и ротора.

Вращающийся поток Ф будет наводить в каждой фазе статора и ротора э. д. с., эффективные значения которых соответственно равны:

E1 = 4,44 f1k1w1Ф 10-8    (статор);
Е2 = 4,44 f1k2w2Ф 10-8    (ротор).

Как показано на векторной диаграмме фиг. 75, оба вектора E1 и Е2 отстают по фазе от потока Ф на угол в 90°.

Фиг. 75. Векторная диаграмма э. д. с. статора и Фиг. 76. Векторная диаграмма
э. д. с. и падения напряжений

б) Векторная диаграмма э. д. с. и токов ротора. Кроме э. д. с. Е2, наводимой в фазе обмотки ротора вращающимся потоком Ф, необходимо еще учитывать э. д. с. Es2, наводимую потоком рассеяния ротора Фs2 и активное падение напряжения.

На фиг. 76 представлена векторная диаграмма для ротора. Здесь вектор потока Ф отложен по горизонтали и вектор э. д. с. Е2—под прямым углом к Ф.

На этой векторной диаграмме еще показан вектор магнитного рассеяния ротора Фs2, отложенный в фазе с током ротора I2.

Электродвижущая сила самоиндукции Es2 или рассеяния, инуктированная потоком Фs2, отложена на фиг. 76 под прямым углом к Фs2 и отстает от него по фазе.

Величина э. д. с. самоиндукции Es2 пропорциональна роторному току I2 и может быть выражена следующим образом:

És2 = - Í2x2

где х2 — реактивное сопротивление ротора, обусловленное потоком рассеяния.

Величина реактивного сопротивления, как известно, может быть найдена из следующего выражения:

х2 = ωL2

где L2 — коэфициент самоиндукции, обусловленный потоком рассеяния ротора.

Электродвижущая сила самоиндукции Es2 представляет собой реактивную потерю напряжения. Кроме реактивной потери напряжения необходимо еще учесть активную потерю напряжения, равную

I2r2.

На векторной диаграмме вектор — I2r2 отложен противоположно вектору тока I2. Кроме того, на векторной диаграмме еще отложены векторы: Í2r2 в фазе с током Í2 (обратный вектору активной потери напряжения) и Í2х2, опережающий по фазе вектор тока Í2 на 90° (т. е. обратный вектору реактивной потери напряжения).

Фиг. 77. Векторные диаграмммы неподвижного и вращающегося ротора.

Векторы Í2r2 и Í2х2 являются слагающими э. д. с. É2, уравновешивающими активное и реактивное падение напряжения. Иногда для краткости называют последние величины активным и реактивным   падением   напряжения.

Фиг. 78. Векторные диаграммы неподвижного и вращающегося двигателя.

Как видно из фиг. 76 и 77 вектор э. д. с. É2 является геометрической суммой векторов
É2 = Í2х2 + Í2r2.

Таким образом, зная положение вектора Е2 на диаграмме, мы можем найти положение вектора фазного тока ротора I2, вызываемого э. д. с. E2.

Как видно из диаграммы, ток Í2 отстает от э. д. с. É2 по фазе на угол φ2.

в) Полная векторная диаграмма (фиг. 78). Теперь обратимся к статору и попытаемся найти вектор тока в фазе статора I1 по величине и направлению (левый чертеж фиг. 78).

Если бы намагничивающий ток I0r двигателя был равен нулю, то направление вектора статорного тока I1 совпадало бы с вектором I'2. На самом деле ток I0r не равен нулю, поэтому величину статорного тока I1 придется найти на основании следующих соображений:

Вспомним, что статорный ток I1 представляет собой геометрическую разность:

Í1 = Í0r Í'2.

Откладывая на векторной диаграмме вектор тока I0r под небольшим углом 1 к вектору потока Ф и складывая векторы Í0r и I'2, получим результирующий вектор, изображающий по величине и фазе первичный статорный ток I1.

Отложив на векторной диаграмме вектор первичного тока I1, мы можем теперь перейти к построению векторов, изображающих э. д. с. и падения напряжения в цепи статора.

В каждой из фаз этой цепи статора мы должны иметь в виду следующие величины:

1) э. д. с, индуктированную вращающимся потоком Ф;

2) активное падение напряжения;

3) реактивное падение напряжения, вызванное потоками магнитного рассеяния статорной обмотки.

Напряжение у зажимов двигателя U должно уравновешивать геометрическую сумму этих величин.

Попытаемся найти графически величину и направление вектора U, изображающую напряжение у зажимов одной фазы статора.

Отложим на векторной диаграмме вверх по вертикали (под прямым углом к вектору Ф) вектор — É1, изображающий слагающую напряжения, уравновешивающую э. д. с, индуктированную в фазе статора вращающимся потоком.

Вектор I1r1, изображающий слагающую, уравновешивающую активное падение напряжения, направим параллельно вектору I1, а вектор I1x1, изображающий слагающую, уравновешивающую реактивную потерю напряжения, — под прямым углом к I1.

Тогда, сложив геометрически векторы — Е1, Ir1 и I1x1, получим вектор напряжения у зажимов U по величине и фазе.


1 Обусловленными потерями на гистерезис и токи Фуко в железе статора (и отчасти ротора) двигателя.


 [an error occurred while processing this directive]