[an error occurred while processing this directive]
Все справочники Предисловие
Глава I

Глава I. Обмотки асинхронных двигателей

§ 6. Классификация § 7. Катушечные обмотки § 8. Связь между числом полюсов и числом шпуль катушечной обмотки § 9. Катушечная обмотка при нечетном числе пар полюсов (р) § 10. Катушечная обмотка с дробным числом пазов на полюс и фазу (q) § 11. Схемы двухплоскостных и трехплоскостных катушечных обмоток § 12. Катушечная обмотка для разъемного статора § 13. Симметричная катушечная обмотка § 14. Катушечная обмотка с "короткими" шпулями § 15. Влияние укорочения шага обмотки на форму кривой индуктиро ванной э. д. с. § 16. Обмотки с укороченным шагом § 17. Трехфазная двухслойная обмотка (так называемая "американская") § 18. Фазная стержневая обмотка ротора § 19. Разрезные обмотки постоянного тока § 20. Способы намотки § 21. Открытые пазы § 22. Открытые и полузакрытые пазы § 23. Американская и европейская системы изоляции обмоток § 24. Изоляция паза
Глава VIII

Глава VIII. Ротор в виде беличьей обмотки (короткозамкнутый ротор)

§ 66. Надежность беличьего ротора § 67. Электродвижущие силы и токи в беличьей обмотке  ротора
Глава X

Глава X. Крутящий момент

§   72. Полное выражение крутящего момента §   73. Величина крутящего момента,   выраженная   в   „синхронных   ваттах"  (PS) §   74. Связь между величиной крутящего момента   и  джоулевыми   потерями в обмотке ротора §   75. Пусковой момент §   76. Зависимость величины крутящего момента от величины   магнитного потока §   77. Влияние напряжения U на величину крутящего момента §   78. Максимальная величина крутящего момента §   79. Влияние величины активного сопротивления цепи ротора   на величину пускового момента §   80. Форма кривой крутящего момента §   81. Связь между Mmax , M и скольжением s §   82. Крутящий момент при малых скольжениях §   83. Зависимость крутящего  момента от   частоты f1тока, питающего двигатель, и омического сопротивления цепи ротора r2 §   84. Кривая начального момента вращения в функции   сопротивления цепи ротора §   85. „Гистерезисный" момент §    86. Местные магнитные потоки и явления „прилипания" §   87. Мощность ротора (Р'2) и скольжение   (s) §   88. Зубцовые поля и влияние их на форму   кривой   крутящего   момента и на шум машины
  1. Зубцовые магнитные поля
  2. Крутящие моменты, создаваемые высшими гармониками
  3. Влияние числа зубцов ротора
  4. Порядок высших зубцовых гармоник
  5. Полюсное деление зубцовых гармоник
  6. Синхронный момент, вызываемый высшими гармониками
  7. Форма кривых крутящих моментов
  8. Шум в асинхронных машинах
  9. Общие замечания относительно выбора числа пазов в коротко-замкнутом роторе
§   89. Влияние скоса пазов ротора на высшие гармоники
Глава XI

Глава XI. Потери и к. п. д.

§ 90. Потери в асинхронном двигателе § 91. Потери холостого хода § 92. Перемагничивание железного цилиндра, вращающегося в постоянном магнитном поле § 93. Перемагничивание железного ротора вращающимся потоком § 94. Потери на гистерезис в статоре асинхронного двигателя § 95. Формула для подсчета потерь на гистерезис § 96. Вихревые токи, появляющиеся   в   железе   ротора   при   его   вращении § 97. Потери на токи Фуко в железе статора § 98. Формулы для подсчета потерь на токи Фуко § 99. Формула для подсчета суммарных потерь   железа § 100. Потери на   гистерезис и вихревые токи в сердечнике статора (индекс s) § 101. Потери на гистерезис и   вихревые   токи   в   зубцах  статора   (индекс z) § 102. Влияние механической обработки на потери  в железе § 103. Потери в железе ротора § 104. Добавочные потери в железе § 105. Потери в болтах § 106. Учет дополнительных потерь § 107. Нагрузочные потери § 108. Вихревые потери в меди статора и ротора § 109. Экспериментальное исследование явления „вытеснения тока" (Опыты К. И. Шенфера и А. И. Москвитина) § 110. Форма кривых токов, текущих в проводах ротора §111. Механические потери § 112. Потери на трение в подшипниках § 113. Потери на трение щеток о контактные кольца § 114. Вентиляционные потери § 115. Коэфициент полезного действия § 116. Кривые к. п. д
Глава XXIV

Глава XXIV. Регулирование скорости   асинхронных  двигателей 
по методу изменения  числа   оборотов  в  минуту вращающегося  поля

§ 215. Скорость вращения магнитного потока § 216. Двигатель с двойной обмоткой в статоре § 217. Переключение обмотки на другое число полюсов § 218. Асинхронный двигатель с двойным ротором
Глава XXV

Глава XXV. Каскадное   соединение   двух  асинхронных   двигателей

§ 219. Регулирование скорости асинхронного двигателя путем   включения в цепь ротора реостата § 220. Каскадное соединение двух асинхронных двигателей § 221. Скорость каскадного агрегата § 222. Распределение мощности между   машинами  каскадного   агрегата § 223. Эквивалентная схема для каскадного соединения § 224. Ток холостого хода в статоре двигателя I § 225. Ток, текущий в статоре двигателя I при   неподвижном агрегате § 226. Коэфициент мощности при каскадных схемах § 227. Явление Гергеса § 228. Явления, происходящие при каскадном   соединении   асинхронных двигателей с однофазным ротором § 229. Практическое значение схемы § 230. Каскадное соединение асинхронных двигателей с   переключением числа полюсов § 231. Обзорная таблица каскадных схем § 232. Двухмоторная схема (для  подъемников) § 233. Регулирование скорости  по методу инверсного поля
Глава XXVI

Глава XXVI. Каскадное соединение асинхронных двигателей с коллекторными машинами

§ 234. Краткая история § 235. Краткий обзор схем соединения § 236. Каскадное соединение асинхронного двигателя с машинами постоянного тока § 237. Схема Кремера с шестифазным конвертором
а)  Устойчивость работы схемы Кремера б)  Схема Кремера с вольтодобавочной машиной
§ 238. Схема Шербиуса с машинами постоянного тока § 239. Различные виды каскадных соединений § 240. Каскадное соединение   асинхронного   двигателя   с   коллекторным при   непосредственном    механическом   соединении   (схема   Кремера) § 241. Мощность каскадного агрегата по схеме Кремера § 242. Влияние характера возбуждения вспомогательного   двигателя   на работу агрегата § 243. Регулирование скорости при каскадном соединении асинхронного двигателя с шунтовым коллекторным двигателем § 244. Описание схемы Шербиуса § 245. Действие схемы § 246. „Энергетическая" диаграмма схемы Кремера § 247. „Энергетическая" диаграмма схемы Шербиуса § 248. Регулирование скорости ниже синхронной  при   схеме Шербиуса § 249. Сверхсинхронная скорость § 250. Переход через синхронизм § 251. Схема каскадного соединения,   при   которой   возможен   плавныйпереход главного двигателя через синхронную скорость
Глава XXVIII

Глава XXVIII. Компенсированные асинхронные двигатели

§ 256. Двигатель Гейланда (Heyland) завода Бергмана (Bergmann)
Глава XXXVIII

Глава XXXVIII. Примерные  расчеты

§ 341. Задание § 342. Задание
Обозначения

ГЛАВА  XX
КРАТКАЯ ТЕОРИЯ РОТОРА С ДВОЙНОЙ БЕЛИЧЬЕЙ КЛЕТКОЙ И С ГЛУБОКИМ ПАЗОМ

§ 200. Двигатель с глубоким пазом.

Двигатели этого типа имеют в короткозамкнутом роторе в отличие от двигателей обычных конструк­ций высокие и относительно узкие стержни. Высота стержней в среднем колеблется здесь в пределах 30—40 mm при толщине, равной всего 1,5—2,5 mm.

На фиг. 215 изображен стержень такого ротора с приваренным замыкающим кольцом.

Благодаря действию потока рассеяния, замыкающегося поперек паза, распределение плотности тока в высоком стержне ротора получается неравномерным, причем большая плотность тока устанавливается в волокнах провода, расположенных ближе к воздушному зазору.

Наибольшая неравномерность распределения плотности тока полу­чается в стержнях ротора при пуске в ход, когда частота тока в роторе наибольшая. Такое "вытеснение" тока к наружному краю стержня при пуске в ход влечет за собой увеличение активного сопротивления и соответственное уменьшение реактивного сопротивления стержней ротора.

Для пояснения сказанного на фиг. 216 приведен "высокий" стержень ротора с указанием примерного распределения плотности тока в стержне при пуске в ход (кривая Sk) и при нормальной работе (кривая S).

Как видно из фиг. 216 при пуске в ход ток как бы "вытесняется" к наружному краю стержня, благодаря чему активное сопротивление стержня увеличивается.

 

Явление такого "вытеснения" тока может быть для наглядности представлено таким образом, что рабочая часть сечения проводника при пуске в ход, когда частота тока в роторе велика, как бы перемещается кверху. Ясно, что такое "перемещение" провода к наружному краю паза должно повлечь за собой соответственное уменьшение реактивного сопротивления провода.

После того как процесс пуска в ход закончится, ротор достигнет нормальной скорости, частота токов в роторе будет небольшой, явления "вытеснения" почти исчезнут и плотность тока во всем стержне будет распреде­ляться по высоте стержня ротора с глубоким пазом почти равномерно, как показано справа на фиг. 216 (кривая S).

Активное сопротивление rs одного стержня ротора с глубоким пазом можно представить как сумму

rs = rb + krrn ,

Фиг. 217. Кривые изменения коэфициентов Кr и Кх в функции глубины паза.

где rb— активное сопротивление части провода, расположенной вне железа паза (в воздухе), rn— сопротивление части провода в пазу и kr— коэфициент, больший единицы, учитывающий увеличение активного сопротивления вследствие "вытеснения". Аналогично можно написать для реактивного сопротивления xs стержня

xs = xb + kxxn,

где хп — реактивное сопротивление части провода, лежащей в пазу, xb— реактивное сопротивление части провода вне железа паза (в воздухе) и kx— коэфициент, меньший единицы, учитывающий уменьшение реактивного сопротивления под влиянием вытеснения  тока.

Теория   этого   вопроса1 приводит   к  следующей   зависимости, дающей возможность определения коэфициентов kr и kх в функции  скольжения


1 Дана в работах Фнльда, Эмде, Роговского и К. В. Вагнера.


(200.1)
kr = α sin h2α + sin 2α ;
cos h 2α— cos 2α
(200.2)
= 3 sin h 2α — sin 2α .
2a cos h2α — cos 2α

Входящая в эти формулы величина α при частоте f = 50 герц и проводах в пазах из красной меди является следующей функцией скольжения S и высоты h стержня

α = h √S.

Заметим, что при вышеуказанных условиях (f = 50 герц и при α ≥ 2), вместо сложной зависимости (200,1) и (202,2) получается более простая

Фиг. 218.  Схема замещения  для двигателя с глубоким пазом.
(200.3)

kr = α;

(200.4)
kх = 3 .
2a

При малых скольжениях можно положить

kr ≈ kx1,0.

На фиг. 217  построены в виде кривых   зависимости kr и kх в функции   α.   Из этих фигур  видно,   что при  возрастании α (или  скольжении  S) kr растет, а kхуменьшается.

На фиг. 218 показана схема замещения для асинхронной машины с высокими стержнями в роторе.

Эта схема замещения отличается от таковой для обыкновенного двигателя тем, что при высоком стержне в роторе переменной величиной является не только активное сопротивление ротора, но также и реак­тивное сопротивление kххп .

На схеме замещения пуск и разгон двигателя может быть представлен таким образом, что ползушки реактивного и активного сопротивлений будут постепенно перемещаться книзу. При этом будет происходить постепенное увеличение реактивного сопротивления и активного сопротивления стержней ротора.

При пуске в ход (S = 1) получим

kххп = хп - (1 - kх) хп = хп - Δхп ;
krrn
= rn + (kr1) rn = rn + Δrn .

При малых скольжениях, когда процесс пуска в ход закончится, мы получаем kr ≈ 1 и kх ≈ 1 и, следовательно,

Δхп ≈ 0;
Δrn ≈ 0.

В момент   же   пуска в ход   величины   Δхп и Δrn достигают   своего наибольшего   значения.   В среднем можно   получить в двигателе с глубоким пазом

Δrn = 3rn или 4rn ;
Δхn = 0,5хn или 0,6хn .
Фиг. 219. Диаграмма тока двигателя   с   глубоким  пазом   на 12 kW п = 1 000 об/мин.

Так как согласно предыдущему

kr = α = h √S,

то для получения значительного "вытес­нения" тока в стержнях ротора следует применять стержни относительно боль­шой высоты, порядка h =3—4 cm.

В этом изменении rп и хп заключается коренное отличие двигателя с высоким стержнем от обычного двигателя, в котором rп и хп остаются практически неизменными при разных частотах тока. Вследствие переменности величин активных и реактивных сопротивлений обмотки ротора конец вектора тока двигателя с глубоким пазом при изменении нагрузки перемещается не по окружности как для обычного двигателя, а по кривой более сложной формы, как показано на фиг. 219.

 [an error occurred while processing this directive]