[an error occurred while processing this directive]
Все справочники Предисловие
Глава I

Глава I. Обмотки асинхронных двигателей

§ 6. Классификация § 7. Катушечные обмотки § 8. Связь между числом полюсов и числом шпуль катушечной обмотки § 9. Катушечная обмотка при нечетном числе пар полюсов (р) § 10. Катушечная обмотка с дробным числом пазов на полюс и фазу (q) § 11. Схемы двухплоскостных и трехплоскостных катушечных обмоток § 12. Катушечная обмотка для разъемного статора § 13. Симметричная катушечная обмотка § 14. Катушечная обмотка с "короткими" шпулями § 15. Влияние укорочения шага обмотки на форму кривой индуктиро ванной э. д. с. § 16. Обмотки с укороченным шагом § 17. Трехфазная двухслойная обмотка (так называемая "американская") § 18. Фазная стержневая обмотка ротора § 19. Разрезные обмотки постоянного тока § 20. Способы намотки § 21. Открытые пазы § 22. Открытые и полузакрытые пазы § 23. Американская и европейская системы изоляции обмоток § 24. Изоляция паза
Глава VIII

Глава VIII. Ротор в виде беличьей обмотки (короткозамкнутый ротор)

§ 66. Надежность беличьего ротора § 67. Электродвижущие силы и токи в беличьей обмотке  ротора
Глава X

Глава X. Крутящий момент

§   72. Полное выражение крутящего момента §   73. Величина крутящего момента,   выраженная   в   „синхронных   ваттах"  (PS) §   74. Связь между величиной крутящего момента   и  джоулевыми   потерями в обмотке ротора §   75. Пусковой момент §   76. Зависимость величины крутящего момента от величины   магнитного потока §   77. Влияние напряжения U на величину крутящего момента §   78. Максимальная величина крутящего момента §   79. Влияние величины активного сопротивления цепи ротора   на величину пускового момента §   80. Форма кривой крутящего момента §   81. Связь между Mmax , M и скольжением s §   82. Крутящий момент при малых скольжениях §   83. Зависимость крутящего  момента от   частоты f1тока, питающего двигатель, и омического сопротивления цепи ротора r2 §   84. Кривая начального момента вращения в функции   сопротивления цепи ротора §   85. „Гистерезисный" момент §    86. Местные магнитные потоки и явления „прилипания" §   87. Мощность ротора (Р'2) и скольжение   (s) §   88. Зубцовые поля и влияние их на форму   кривой   крутящего   момента и на шум машины
  1. Зубцовые магнитные поля
  2. Крутящие моменты, создаваемые высшими гармониками
  3. Влияние числа зубцов ротора
  4. Порядок высших зубцовых гармоник
  5. Полюсное деление зубцовых гармоник
  6. Синхронный момент, вызываемый высшими гармониками
  7. Форма кривых крутящих моментов
  8. Шум в асинхронных машинах
  9. Общие замечания относительно выбора числа пазов в коротко-замкнутом роторе
§   89. Влияние скоса пазов ротора на высшие гармоники
Глава XI

Глава XI. Потери и к. п. д.

§ 90. Потери в асинхронном двигателе § 91. Потери холостого хода § 92. Перемагничивание железного цилиндра, вращающегося в постоянном магнитном поле § 93. Перемагничивание железного ротора вращающимся потоком § 94. Потери на гистерезис в статоре асинхронного двигателя § 95. Формула для подсчета потерь на гистерезис § 96. Вихревые токи, появляющиеся   в   железе   ротора   при   его   вращении § 97. Потери на токи Фуко в железе статора § 98. Формулы для подсчета потерь на токи Фуко § 99. Формула для подсчета суммарных потерь   железа § 100. Потери на   гистерезис и вихревые токи в сердечнике статора (индекс s) § 101. Потери на гистерезис и   вихревые   токи   в   зубцах  статора   (индекс z) § 102. Влияние механической обработки на потери  в железе § 103. Потери в железе ротора § 104. Добавочные потери в железе § 105. Потери в болтах § 106. Учет дополнительных потерь § 107. Нагрузочные потери § 108. Вихревые потери в меди статора и ротора § 109. Экспериментальное исследование явления „вытеснения тока" (Опыты К. И. Шенфера и А. И. Москвитина) § 110. Форма кривых токов, текущих в проводах ротора §111. Механические потери § 112. Потери на трение в подшипниках § 113. Потери на трение щеток о контактные кольца § 114. Вентиляционные потери § 115. Коэфициент полезного действия § 116. Кривые к. п. д
Глава XXIV

Глава XXIV. Регулирование скорости   асинхронных  двигателей 
по методу изменения  числа   оборотов  в  минуту вращающегося  поля

§ 215. Скорость вращения магнитного потока § 216. Двигатель с двойной обмоткой в статоре § 217. Переключение обмотки на другое число полюсов § 218. Асинхронный двигатель с двойным ротором
Глава XXV

Глава XXV. Каскадное   соединение   двух  асинхронных   двигателей

§ 219. Регулирование скорости асинхронного двигателя путем   включения в цепь ротора реостата § 220. Каскадное соединение двух асинхронных двигателей § 221. Скорость каскадного агрегата § 222. Распределение мощности между   машинами  каскадного   агрегата § 223. Эквивалентная схема для каскадного соединения § 224. Ток холостого хода в статоре двигателя I § 225. Ток, текущий в статоре двигателя I при   неподвижном агрегате § 226. Коэфициент мощности при каскадных схемах § 227. Явление Гергеса § 228. Явления, происходящие при каскадном   соединении   асинхронных двигателей с однофазным ротором § 229. Практическое значение схемы § 230. Каскадное соединение асинхронных двигателей с   переключением числа полюсов § 231. Обзорная таблица каскадных схем § 232. Двухмоторная схема (для  подъемников) § 233. Регулирование скорости  по методу инверсного поля
Глава XXVI

Глава XXVI. Каскадное соединение асинхронных двигателей с коллекторными машинами

§ 234. Краткая история § 235. Краткий обзор схем соединения § 236. Каскадное соединение асинхронного двигателя с машинами постоянного тока § 237. Схема Кремера с шестифазным конвертором
а)  Устойчивость работы схемы Кремера б)  Схема Кремера с вольтодобавочной машиной
§ 238. Схема Шербиуса с машинами постоянного тока § 239. Различные виды каскадных соединений § 240. Каскадное соединение   асинхронного   двигателя   с   коллекторным при   непосредственном    механическом   соединении   (схема   Кремера) § 241. Мощность каскадного агрегата по схеме Кремера § 242. Влияние характера возбуждения вспомогательного   двигателя   на работу агрегата § 243. Регулирование скорости при каскадном соединении асинхронного двигателя с шунтовым коллекторным двигателем § 244. Описание схемы Шербиуса § 245. Действие схемы § 246. „Энергетическая" диаграмма схемы Кремера § 247. „Энергетическая" диаграмма схемы Шербиуса § 248. Регулирование скорости ниже синхронной  при   схеме Шербиуса § 249. Сверхсинхронная скорость § 250. Переход через синхронизм § 251. Схема каскадного соединения,   при   которой   возможен   плавныйпереход главного двигателя через синхронную скорость
Глава XXVIII

Глава XXVIII. Компенсированные асинхронные двигатели

§ 256. Двигатель Гейланда (Heyland) завода Бергмана (Bergmann)
Глава XXXVIII

Глава XXXVIII. Примерные  расчеты

§ 341. Задание § 342. Задание
Обозначения

ВВЕДЕНИЕ

§ 4. Вращающееся магнитное поле (двухфазное).

Для того чтобы понять механизм образования вращающегося магнитного поля, рассмотрим следующий примитивный опыт согласно  фиг. 9,b.

На этой фигуре изображены две с одинаковым числом витков катушки I и II, оси которых расположены в пространстве перпендикулярно друг к другу. Как видно из этой фигуры, катушка I обтекается током i1 ,а катушка II — током i2 .

Фиг. 9. Образование вращавшегося двухфазного магнитного поля.

Предположим сначала, что токи i1 и i2 — постоянны и что ток i1 , проходящий по катушке I, создает внутри этой катушки магнитную индукцию В1 , а ток, текущий в катушке II, — индукцию В2 (фиг. 9,а).

Результирующая величина магнитной индукции В в точке О получится путем геометрического суммирования отдельных величин В1 и В2 , согласно фиг.   9,а.

Как видно из этой фигуры, угол наклона а зависит от относительной величины векторов В1 и В2 ; угол α будет сохранять постоянную величину при постоянном значении векторов В1 и В2 .

Теперь посмотрим, что получится, если токи i1 и i2 , питающие катушки I и II, будут переменными.

Предположим вначале, что катушки будут питаться двухфазным током, так что ток в катушке I будет

i1 = Im • sin ωt,

а в катушке II

i2 = Im • sin (ωt - π/2).

Тогда в какой-нибудь момент времени магнитная индукция в середине первой катушки будет

В1 = Вт sin ωt,

и во второй

В2 = Bm sin (ωt - π/2),

где В — некоторое амплитудное значение.

Результирующая величина В12 получится путем геометрического сложения векторов В1 и В2 :

В12 = √В12 + В22 = √Bm2 • sin2ωt + Bm2 sin2 (ωt - π/2) =

msin2ωt + sin2 (ωt - π/2) = Bm • √sin2ωt + cos2ωt = Bm = const.

Таким образом мы видим, что результирующий вектор В12, полученный путем геометрического сложения двух переменных векторов В1 и В2 , остается все время постоянным:

В12 = Вт = const.

Посмотрим, как будет при этом меняться его направление, определяемое углом α на фиг. 9, а.

Из прямоугольного треугольника (фиг. 9, а), имеем

tg α = B2 = Bm sin(ωt - π/2) = sin(ωt - π/2) = sin(ωt - π/2) = tg(ωt - π/2).
B1 Bm sinωt sinωt cos(ωt - π/2)
Фиг. 10. Вращение результирующего вектора В.

Отсюда мы видим, что

α =  (ωt - π/2),

т. е. мы видим, что угол α меняется прямо пропорционально времени t.

Таким образом α на фиг. 9,а с течением времени непрерывно возрастает, т. е. это значит, что результирующий вектор В12 вращается с равномерной угловой скоростью, равной со, причем конец этого вектора В12 описывает окружность (фиг. 9,а), в результате чего получается вращающееся магнитное поле.

Фиг. 11. Эллиптическое вращающееся магнитное поле

На фиг. 10 показано геометрическое построение для разных моментных значений магнитных индукций В1 и В2 , причем моментное значение тока, текущего в катушках I и II, показано условно кружками разного диаметра, Как видно из фиг. 10, результирующий вектор В при обтекании катушки I и II двухфазным током, вращается в пространстве с постоянной скоростью.

Все приведенные выше выводы были сделаны в предположении, что число витков в катушках I и II и эффективное значение напряжений на зажимах этих катушек одинаковы. Если числа витков в катушках I и II неодинаковы, то можно доказать, что конец результирующего вектора В12 будет перемещаться не по окружности, а по эллипсу, в этом случае получается так называемое   эллиптическое  вращающееся магнитное поле (фиг.   11).

 

 [an error occurred while processing this directive]