[an error occurred while processing this directive]
Все справочники Предисловие
Глава I

Глава I. Обмотки асинхронных двигателей

§ 6. Классификация § 7. Катушечные обмотки § 8. Связь между числом полюсов и числом шпуль катушечной обмотки § 9. Катушечная обмотка при нечетном числе пар полюсов (р) § 10. Катушечная обмотка с дробным числом пазов на полюс и фазу (q) § 11. Схемы двухплоскостных и трехплоскостных катушечных обмоток § 12. Катушечная обмотка для разъемного статора § 13. Симметричная катушечная обмотка § 14. Катушечная обмотка с "короткими" шпулями § 15. Влияние укорочения шага обмотки на форму кривой индуктиро ванной э. д. с. § 16. Обмотки с укороченным шагом § 17. Трехфазная двухслойная обмотка (так называемая "американская") § 18. Фазная стержневая обмотка ротора § 19. Разрезные обмотки постоянного тока § 20. Способы намотки § 21. Открытые пазы § 22. Открытые и полузакрытые пазы § 23. Американская и европейская системы изоляции обмоток § 24. Изоляция паза
Глава VIII

Глава VIII. Ротор в виде беличьей обмотки (короткозамкнутый ротор)

§ 66. Надежность беличьего ротора § 67. Электродвижущие силы и токи в беличьей обмотке  ротора
Глава X

Глава X. Крутящий момент

§   72. Полное выражение крутящего момента §   73. Величина крутящего момента,   выраженная   в   „синхронных   ваттах"  (PS) §   74. Связь между величиной крутящего момента   и  джоулевыми   потерями в обмотке ротора §   75. Пусковой момент §   76. Зависимость величины крутящего момента от величины   магнитного потока §   77. Влияние напряжения U на величину крутящего момента §   78. Максимальная величина крутящего момента §   79. Влияние величины активного сопротивления цепи ротора   на величину пускового момента §   80. Форма кривой крутящего момента §   81. Связь между Mmax , M и скольжением s §   82. Крутящий момент при малых скольжениях §   83. Зависимость крутящего  момента от   частоты f1тока, питающего двигатель, и омического сопротивления цепи ротора r2 §   84. Кривая начального момента вращения в функции   сопротивления цепи ротора §   85. „Гистерезисный" момент §    86. Местные магнитные потоки и явления „прилипания" §   87. Мощность ротора (Р'2) и скольжение   (s) §   88. Зубцовые поля и влияние их на форму   кривой   крутящего   момента и на шум машины
  1. Зубцовые магнитные поля
  2. Крутящие моменты, создаваемые высшими гармониками
  3. Влияние числа зубцов ротора
  4. Порядок высших зубцовых гармоник
  5. Полюсное деление зубцовых гармоник
  6. Синхронный момент, вызываемый высшими гармониками
  7. Форма кривых крутящих моментов
  8. Шум в асинхронных машинах
  9. Общие замечания относительно выбора числа пазов в коротко-замкнутом роторе
§   89. Влияние скоса пазов ротора на высшие гармоники
Глава XI

Глава XI. Потери и к. п. д.

§ 90. Потери в асинхронном двигателе § 91. Потери холостого хода § 92. Перемагничивание железного цилиндра, вращающегося в постоянном магнитном поле § 93. Перемагничивание железного ротора вращающимся потоком § 94. Потери на гистерезис в статоре асинхронного двигателя § 95. Формула для подсчета потерь на гистерезис § 96. Вихревые токи, появляющиеся   в   железе   ротора   при   его   вращении § 97. Потери на токи Фуко в железе статора § 98. Формулы для подсчета потерь на токи Фуко § 99. Формула для подсчета суммарных потерь   железа § 100. Потери на   гистерезис и вихревые токи в сердечнике статора (индекс s) § 101. Потери на гистерезис и   вихревые   токи   в   зубцах  статора   (индекс z) § 102. Влияние механической обработки на потери  в железе § 103. Потери в железе ротора § 104. Добавочные потери в железе § 105. Потери в болтах § 106. Учет дополнительных потерь § 107. Нагрузочные потери § 108. Вихревые потери в меди статора и ротора § 109. Экспериментальное исследование явления „вытеснения тока" (Опыты К. И. Шенфера и А. И. Москвитина) § 110. Форма кривых токов, текущих в проводах ротора §111. Механические потери § 112. Потери на трение в подшипниках § 113. Потери на трение щеток о контактные кольца § 114. Вентиляционные потери § 115. Коэфициент полезного действия § 116. Кривые к. п. д
Глава XXIV

Глава XXIV. Регулирование скорости   асинхронных  двигателей 
по методу изменения  числа   оборотов  в  минуту вращающегося  поля

§ 215. Скорость вращения магнитного потока § 216. Двигатель с двойной обмоткой в статоре § 217. Переключение обмотки на другое число полюсов § 218. Асинхронный двигатель с двойным ротором
Глава XXV

Глава XXV. Каскадное   соединение   двух  асинхронных   двигателей

§ 219. Регулирование скорости асинхронного двигателя путем   включения в цепь ротора реостата § 220. Каскадное соединение двух асинхронных двигателей § 221. Скорость каскадного агрегата § 222. Распределение мощности между   машинами  каскадного   агрегата § 223. Эквивалентная схема для каскадного соединения § 224. Ток холостого хода в статоре двигателя I § 225. Ток, текущий в статоре двигателя I при   неподвижном агрегате § 226. Коэфициент мощности при каскадных схемах § 227. Явление Гергеса § 228. Явления, происходящие при каскадном   соединении   асинхронных двигателей с однофазным ротором § 229. Практическое значение схемы § 230. Каскадное соединение асинхронных двигателей с   переключением числа полюсов § 231. Обзорная таблица каскадных схем § 232. Двухмоторная схема (для  подъемников) § 233. Регулирование скорости  по методу инверсного поля
Глава XXVI

Глава XXVI. Каскадное соединение асинхронных двигателей с коллекторными машинами

§ 234. Краткая история § 235. Краткий обзор схем соединения § 236. Каскадное соединение асинхронного двигателя с машинами постоянного тока § 237. Схема Кремера с шестифазным конвертором
а)  Устойчивость работы схемы Кремера б)  Схема Кремера с вольтодобавочной машиной
§ 238. Схема Шербиуса с машинами постоянного тока § 239. Различные виды каскадных соединений § 240. Каскадное соединение   асинхронного   двигателя   с   коллекторным при   непосредственном    механическом   соединении   (схема   Кремера) § 241. Мощность каскадного агрегата по схеме Кремера § 242. Влияние характера возбуждения вспомогательного   двигателя   на работу агрегата § 243. Регулирование скорости при каскадном соединении асинхронного двигателя с шунтовым коллекторным двигателем § 244. Описание схемы Шербиуса § 245. Действие схемы § 246. „Энергетическая" диаграмма схемы Кремера § 247. „Энергетическая" диаграмма схемы Шербиуса § 248. Регулирование скорости ниже синхронной  при   схеме Шербиуса § 249. Сверхсинхронная скорость § 250. Переход через синхронизм § 251. Схема каскадного соединения,   при   которой   возможен   плавныйпереход главного двигателя через синхронную скорость
Глава XXVIII

Глава XXVIII. Компенсированные асинхронные двигатели

§ 256. Двигатель Гейланда (Heyland) завода Бергмана (Bergmann)
Глава XXXVIII

Глава XXXVIII. Примерные  расчеты

§ 341. Задание § 342. Задание
Обозначения

ГЛАВА XXIII
СИСТЕМЫ ОДНОФАЗНЫХ АСИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ

§ 213. Схемы Тесла и Штейнметца (Tesla и Steinmetz)

(фиг. 239— 248). В двигателях Корсепиуса и Пунга для поддержания в статоре при однофазном его питании вращающегося магнитного поля приходится усложнять конструкцию, располагая на одном   валу   два   ротора.

Можно, однако, задачу об образовании вращающегося магнитного поля при пуске в ход решить и другим способом.

Этими вопросами — о создании вращающегося магнитного поля в однофазных двигателях — в свое время занимался Тесла, которым был предложен ряд систем однофазных асинхронных двигателей.

Фиг. 239. Однофазный двигатель (А — рабочая обмотка; В — вспомогательная   обмотка). Фиг. 240.  Однофазный двигатель. Фиг. 241.

На фиг. 239 показана одна из распространенных схем однофазных асинхронных двигателей Тесла.

Как видно из этой фигуры, в статоре двигателя расположены две однофазных обмотки:

1) главная обмотка А и

2) вспомогательная обмотка В.

Вспомогательная обмотка IA сдвинута в пространстве относительно рабочей обмотки А на 90°. Для получения вращающегося потока необходимо каким-либо путем сдвинуть фазу тока IB относительно фазы тока IА, текущего в главной обмотке А, на угол, по возможности близкий к 90°. В этом случае в статоре может быть получено вращающееся магнитное поле.

Для этой цели при пуске в ход вспомогательная обмотка В (фиг. 239) приключается к сети через посредство самоиндукции L, а главная обмотка А — через посредство активного сопротивления r. При таких условиях токи IA  и   IВ будут смещены друг относительно друга на угол, близкий к 90°, в результате чего обмотки A и В создадут вращающееся магнитное поле. Под влиянием этого вращающегося поля ротор двигателя придет во вращение. По окончании пуска в ход вспомогательная обмотка В обычно отключается от сети при помощи показанного на фиг. 239 рубильника   и   сопротивление r в обмотке А закорачивается.

На фиг. 240 показана другая модификация вышеописанного метода пуска в ход.

Как видно из этой фигуры, в статоре расположены две обмотки — А и В, соединенные друг с другом последовательно.

При пуске в ход переключатель К ставится в нижнее положение, при котором обмотка В оказывается параллельно соединенной с актив­ным сопротивлением r, благодаря этому создается необходимый сдвиг фаз между токами, текущими в обмотках А и В, вследствие чего в двигателе появляется вращающееся магнитное поле.

Фиг. 242. Однофазный двигатель Штейнметца. Фиг. 243.
Двигатель Штейнметца.
Фиг. 244.
Однофазный двигатель.
Фиг. 245.

По окончании пуска в ход рукоятку переключателя К необходимо повернуть по стрелке часов так, чтобы обмотка В с сопротивлением r была отключена от сети.

Штейнметц, который вслед за Тесла также начал заниматься вопросами пуска в ход однофазных асинхронных двигателей, предложил ряд схем, которые представляют собой известные модификации рассмотренных выше на фиг. 239—240  расположений.

На фиг. 241  показан один из двигателей Штейнметца.

Как видно из этой фигуры, в статоре этого двигателя имеется трех­фазная обмотка 12 3.

При пуске в ход две фазы 12 соединяются последовательно и приключаются к сети, а оставшаяся третья фаза 3 используется как вспомогательная пусковая обмотка, приключенная к сети через посредство дроссельной катушки L.

По окончании пуска в ход обмотки 1 2 3 включается треугольник, образуя две параллельные ветви, как показано на фиг. 242.

На фиг. 243 показана другая модификация предыдущей  схемы.

Как видно из этой фигуры, все три фазы 1 23 статора соединены в треугольник, причем фаза 1 приключена прямо к сети, а фазы 2 и 3 соединены между собой последовательно; токи, текущие в фазах 2 и 3, смещены друг относительно друга по фазе благодаря тому, что к обмотке 2 приключено шунтом омическое сопротивление R, а к обмотке 3— самоиндукция L.

Располагая в статоре кроме обмоток 12 3 еще обмотки 2' и 3' (фиг. 244), мы можем к последним обмоткам присоединить емкость С и самоиндукцию L; таким образом С и L будут связаны с обмотками 2 и 3 через посредство трансформаторов, образованных обмотками 2 — 2' и 3 — 3'.

На фиг. 245—248 показано еще несколько схем, которые дают возможность получения вращающегося потока при питании статора от однофазной сети.

Фиг. 246. Фиг. 247. Фиг. 248.

Как видно из фиг. 245, статор двигателя имеет трехфазную обмотку, соединенную в звезду, причем между клеммой 1 статора и шинами линии включено активным сопротивление R и индуктивное — х. Благодаря этому между зажимами статора 123 появляется разность потенциалов несимметричной трехфазной системы.

Характер этой системы можно выяснить, рассматривая векторную диаграмму для этой схемы (фиг.   246).

Как видно из фигуры, вектор напряжения у зажимов U отложен по вертикали. Напряжение у зажимов является геометрической суммой

Ú = Íx = ÍR.

Вектор индуктивного напряжения Iх и омического падения напряжения IR образуют друг с другом угол в 90°. Вектор тока I совпадает по фазе с вектором IR.

Напряжение между клеммами 13 схемы фиг. 245 по величине и фазе будет приблизительно равно величине =13 векторной диаграммы (фиг. 246); точно так же вектор IR = 12 векторной диаграммы будет соответствовать напряжению между клеммами статора 12 фиг. 245; вектор U векторной диаграммы (фиг. 246) будет соответствовать напряжению сети, приложенному к клеммам 23 схемы. Если бы точки 123 диаграммы фиг. 246 лежали в вершинах равностороннего треугольника, то мы получили  бы   симметричную трехфазную систему.

На самом деле, как показывает фиг. 246, точки 123 принадлежат вершинам прямоугольного треугольника, следовательно, соответ­ствующая диаграмме фиг.   246   трехфазная   система   является   несимметричной. Эта несимметричность, однако, большого вреда не приносит, так как при вращении двигатель сам начинает создавать вращающееся магнитное поле, после чего катушка х и активное сопротивление R могут быть   при помощи рубильника а и b отключены от  сети.

На фиг. 247 и 248 показаны еще две другие схемы соединений статора однофазных двигателей, при которых можно получить вращающееся магнитное поле при пуске в ход.

 [an error occurred while processing this directive]