[an error occurred while processing this directive]
Все справочники Предисловие
Глава I

Глава I. Обмотки асинхронных двигателей

§ 6. Классификация § 7. Катушечные обмотки § 8. Связь между числом полюсов и числом шпуль катушечной обмотки § 9. Катушечная обмотка при нечетном числе пар полюсов (р) § 10. Катушечная обмотка с дробным числом пазов на полюс и фазу (q) § 11. Схемы двухплоскостных и трехплоскостных катушечных обмоток § 12. Катушечная обмотка для разъемного статора § 13. Симметричная катушечная обмотка § 14. Катушечная обмотка с "короткими" шпулями § 15. Влияние укорочения шага обмотки на форму кривой индуктиро ванной э. д. с. § 16. Обмотки с укороченным шагом § 17. Трехфазная двухслойная обмотка (так называемая "американская") § 18. Фазная стержневая обмотка ротора § 19. Разрезные обмотки постоянного тока § 20. Способы намотки § 21. Открытые пазы § 22. Открытые и полузакрытые пазы § 23. Американская и европейская системы изоляции обмоток § 24. Изоляция паза
Глава VIII

Глава VIII. Ротор в виде беличьей обмотки (короткозамкнутый ротор)

§ 66. Надежность беличьего ротора § 67. Электродвижущие силы и токи в беличьей обмотке  ротора
Глава X

Глава X. Крутящий момент

§   72. Полное выражение крутящего момента §   73. Величина крутящего момента,   выраженная   в   „синхронных   ваттах"  (PS) §   74. Связь между величиной крутящего момента   и  джоулевыми   потерями в обмотке ротора §   75. Пусковой момент §   76. Зависимость величины крутящего момента от величины   магнитного потока §   77. Влияние напряжения U на величину крутящего момента §   78. Максимальная величина крутящего момента §   79. Влияние величины активного сопротивления цепи ротора   на величину пускового момента §   80. Форма кривой крутящего момента §   81. Связь между Mmax , M и скольжением s §   82. Крутящий момент при малых скольжениях §   83. Зависимость крутящего  момента от   частоты f1тока, питающего двигатель, и омического сопротивления цепи ротора r2 §   84. Кривая начального момента вращения в функции   сопротивления цепи ротора §   85. „Гистерезисный" момент §    86. Местные магнитные потоки и явления „прилипания" §   87. Мощность ротора (Р'2) и скольжение   (s) §   88. Зубцовые поля и влияние их на форму   кривой   крутящего   момента и на шум машины
  1. Зубцовые магнитные поля
  2. Крутящие моменты, создаваемые высшими гармониками
  3. Влияние числа зубцов ротора
  4. Порядок высших зубцовых гармоник
  5. Полюсное деление зубцовых гармоник
  6. Синхронный момент, вызываемый высшими гармониками
  7. Форма кривых крутящих моментов
  8. Шум в асинхронных машинах
  9. Общие замечания относительно выбора числа пазов в коротко-замкнутом роторе
§   89. Влияние скоса пазов ротора на высшие гармоники
Глава XI

Глава XI. Потери и к. п. д.

§ 90. Потери в асинхронном двигателе § 91. Потери холостого хода § 92. Перемагничивание железного цилиндра, вращающегося в постоянном магнитном поле § 93. Перемагничивание железного ротора вращающимся потоком § 94. Потери на гистерезис в статоре асинхронного двигателя § 95. Формула для подсчета потерь на гистерезис § 96. Вихревые токи, появляющиеся   в   железе   ротора   при   его   вращении § 97. Потери на токи Фуко в железе статора § 98. Формулы для подсчета потерь на токи Фуко § 99. Формула для подсчета суммарных потерь   железа § 100. Потери на   гистерезис и вихревые токи в сердечнике статора (индекс s) § 101. Потери на гистерезис и   вихревые   токи   в   зубцах  статора   (индекс z) § 102. Влияние механической обработки на потери  в железе § 103. Потери в железе ротора § 104. Добавочные потери в железе § 105. Потери в болтах § 106. Учет дополнительных потерь § 107. Нагрузочные потери § 108. Вихревые потери в меди статора и ротора § 109. Экспериментальное исследование явления „вытеснения тока" (Опыты К. И. Шенфера и А. И. Москвитина) § 110. Форма кривых токов, текущих в проводах ротора §111. Механические потери § 112. Потери на трение в подшипниках § 113. Потери на трение щеток о контактные кольца § 114. Вентиляционные потери § 115. Коэфициент полезного действия § 116. Кривые к. п. д
Глава XXIV

Глава XXIV. Регулирование скорости   асинхронных  двигателей 
по методу изменения  числа   оборотов  в  минуту вращающегося  поля

§ 215. Скорость вращения магнитного потока § 216. Двигатель с двойной обмоткой в статоре § 217. Переключение обмотки на другое число полюсов § 218. Асинхронный двигатель с двойным ротором
Глава XXV

Глава XXV. Каскадное   соединение   двух  асинхронных   двигателей

§ 219. Регулирование скорости асинхронного двигателя путем   включения в цепь ротора реостата § 220. Каскадное соединение двух асинхронных двигателей § 221. Скорость каскадного агрегата § 222. Распределение мощности между   машинами  каскадного   агрегата § 223. Эквивалентная схема для каскадного соединения § 224. Ток холостого хода в статоре двигателя I § 225. Ток, текущий в статоре двигателя I при   неподвижном агрегате § 226. Коэфициент мощности при каскадных схемах § 227. Явление Гергеса § 228. Явления, происходящие при каскадном   соединении   асинхронных двигателей с однофазным ротором § 229. Практическое значение схемы § 230. Каскадное соединение асинхронных двигателей с   переключением числа полюсов § 231. Обзорная таблица каскадных схем § 232. Двухмоторная схема (для  подъемников) § 233. Регулирование скорости  по методу инверсного поля
Глава XXVI

Глава XXVI. Каскадное соединение асинхронных двигателей с коллекторными машинами

§ 234. Краткая история § 235. Краткий обзор схем соединения § 236. Каскадное соединение асинхронного двигателя с машинами постоянного тока § 237. Схема Кремера с шестифазным конвертором
а)  Устойчивость работы схемы Кремера б)  Схема Кремера с вольтодобавочной машиной
§ 238. Схема Шербиуса с машинами постоянного тока § 239. Различные виды каскадных соединений § 240. Каскадное соединение   асинхронного   двигателя   с   коллекторным при   непосредственном    механическом   соединении   (схема   Кремера) § 241. Мощность каскадного агрегата по схеме Кремера § 242. Влияние характера возбуждения вспомогательного   двигателя   на работу агрегата § 243. Регулирование скорости при каскадном соединении асинхронного двигателя с шунтовым коллекторным двигателем § 244. Описание схемы Шербиуса § 245. Действие схемы § 246. „Энергетическая" диаграмма схемы Кремера § 247. „Энергетическая" диаграмма схемы Шербиуса § 248. Регулирование скорости ниже синхронной  при   схеме Шербиуса § 249. Сверхсинхронная скорость § 250. Переход через синхронизм § 251. Схема каскадного соединения,   при   которой   возможен   плавныйпереход главного двигателя через синхронную скорость
Глава XXVIII

Глава XXVIII. Компенсированные асинхронные двигатели

§ 256. Двигатель Гейланда (Heyland) завода Бергмана (Bergmann)
Глава XXXVIII

Глава XXXVIII. Примерные  расчеты

§ 341. Задание § 342. Задание
Обозначения

ГЛАВА XXXII
РАСЧЕТ АСИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ

§ 271. Расчетные варианты.

Задаваясь различными величинами Ф и определяя из уравнения (270,1), соответственные значения N, мы будем получать различные варианты проекта электрической машины на данную величину Е1.

Можно, например, задаться большой величиной Ф, тогда при данном диаметре ротора D (приблизительно равном внутреннему диаметру статора) получится малое N и наоборот, при малом Ф получится большое N. Таким образом мы можем получить два варианта, характеризуемые нижеследующей таблицей.

 


га-
ба-
ри-
тов
Внеш-
ний
диа-
метр
ста-
тора
D1
Число
полю-
сов 2р
Вну-
трен-
ний
диа-
метр
ста-
тора
D
в mm
По-
люс-
ное
деле-
ние
т в cm
Воз-
душ-
ный
зазор
δ
в mm
Вну-
трен-
ний
диа-
метр
рото-
ра
в mm
Число
пакетов
(длина
железа)
AS Плот-
ность
тока
обмотки
статора
в A/mm2
Средня
индук-
ция в
воздуш-
ном
зазоре
Bср
Напря-
жение
в kV
Мощность
в kW
q1
Q1
Размер паза
штампованного
в mm
q2
Q2
Размер паза
штампованного
в mm
11 560
560
560
560
560
4
6
8
10
12
350
390
415
415
415
27,5
20,4
16,3
13 0
10,85
0,9
0,8
0,75
0,75
0,75
160
215
250
250
250
4—5—6
5—6
4—5
4—5—6
4—5
4/48
3.5/63
4/96
3/90
2,5/90
11,2X48
9,8X42
6,8X38
7,2X43
6,9X47
5/60
4,5/81
3/72
4/120
3/108
4,8X37,5
5,7X37,5
3,7X37,5
4,0x37,5
430
350
365
395
360
5,4
5,8
3,9
3,4
5 600
5 400
5 500
5 500
5 600
3,0
3,0
0,5
0,5
0,5
100—125—150
75—95
55—70
40—52—65
32—40
12 650
650
650
650
650
4
6
8
10
12
420
460
495
495
495
33 0
24,1
19,5
15,5
12,95
1,0
0,9
0,8
0,8
0,8
195
280
325
325
325
5—6
4—5—6
4—5
4—5
4—5—6
5/60
4/72
4/96
3/90
3/108
11,2X48
10,1X46
8,4X30
8,5X44
7,2X47
6/72
5/90
5/120
4/120
4/144
5,6X38,5
4,6X43,5
4,4X40,0
3,7X40,0
450
435
420
430
400
5,4
5,75
4,3
4,2
3,6
5 500
5 400
5 500
5 500
5 500
3,0
3,0
0,5
0,5
0,5
175—210
100—130—160
90—110
70—85
50—65—80
13 730
730
730
730
730
4
6
8
10
12
475
525
545
545
545
37,35
27,5
21,4
17,1
14,25
1,1
1,0
0,9
0,9
0,8
220
325
370
370
370
5—6
5—6
4—5—6
4—5—6
5—6
6/60
4/72
4/96
3/90
3/108
12,5X50
11,6X49
9,0X49
9,5X50
7,7X52
6/72
5/90
3/72
4/120
4/144
6,2X41
7,5X41
5,0X40
4,0X42,5
500
475
400
395
450
5,4
5,6
4,9
3,7
5 500
5 400
5 500
5 500
5 700
3,0
3,0
3,0
3,0
0,5
250—300
190—225
100—140—170
80—100—125
90—115
14 850 4 545 42,8 1,2 260 5—6—7—8 5/60 13,1X60 6/72   475 5,3 6 000 3,0 350—410—
480—550
  850 6 605 31,7 1,1 365 5—6—7 4/72 11,8X50 5/90 6,75X45 470 5,5 5 800 3,0 250—300—350
  850 8 640 25,1 1,0 445 5—6—7 4/96 10,0X50 5/120 5,75X42 400 5,2 5 600 3,0 195—235—275
  850 10 640 20,1 0,9 445 5—6—7 3/90 11,0X56 4/120 5,75X42 395 4,9 5 600 3,0 150—185—210
  850 12 640 16,8 0,8 445 5—6—7 3/108 8,8X55 4/144 4,8X45    390 4,8 5 600 3,0 140—170—200
  850 14 640 14,35 0,8 445 4—5 3/126 7,5x50 4/168 4,4x37,5 430 4,1 5 800 0,5 80—105
15 990 6 705 36,8 1,4 430 5—6—7 5/90 11,7X65,0 6/108 6,5X55,0 500 4 5 700  3,0 375—460—550
  990 8 750 29,4 1,2 530 5—6—7 4/96 11,7X58,5 5/120 7,0X45,0 460 4,1 5 600  3,0 300—370—430
  990 10 750 23,5 1,1 530 5—6—7 3/90 12,3X66,0 4/120 6,5X45,0 460 3,5 5 650 3,0 235—280—330
  990 12 780 20,4 1,0 600 5—6—7 3/108 11,3X62,0 4/144 6,5X45,0 455 3,7 5 500 3,0 180—225—270
  990 14 780 17,5 1,0 600 4—5—6 3/126 9,5X65,0 4/168 5,5x45,5 450 3,9 5 600 3,0 125—155—190
  990 16 780 15,3 1,0 600 4—5—6 3/144 8,5x66,0 4/192 4,8x45,0 425 4 5 500 3,0 100—125—150
16 1160 6 800    41,9 1,5 460 5—6—7—
8—10—12
5/90 12,5X75 6/108 7,5X55 600 3,8 6 100 3,0 625—750—
875—1 000—
1 250—1 500
  1160 8 860  33,8 1,3 590 5—6—7—8 5/120 10,5X65 6/144 6,0X60 530 4,6 6 000 3,0 475—560—
650—750
  1 160 10 860  27,0 1,3 590 5—6—7—8 4/120 10,5X80 5/150 6,0X60 525 3,5 6 000 3,0 390—470—
550—625
  1 160 12 920  24,1 1,1 700 5—6—7—8 3,5/126 11,0X56 5/180 6,0X45 460 4,7 5 900 3,0 310—375—
440—500
  1 160  14 920  20,7 1.1 700 4—5—6—
7—8
3/126 11,0X65 4/168 6,5X45 470 4,2 5 900 3,0 210—270—320—
375—430
  1 160 16 920  18,0 1,1 700 4—5—6 2,5/120 11,5X70 3/144 7,5X45 460 4,2 5 900 3,0 165—200—250
  1 160 18 920 16,05 1,1 700 4-5 2,5/135 10,0X75 3/162 6,5x45 465 4,3 6 000 3,0 130—175
  1160 20 920 14,5 1,1 700 4—5 2,5/150 9,0X77 3/180 6,0x45 460 4,1 6 200 3,0 130—165
17 1400 8 1 040  40,9 1,7 690 5—6—7—
8—10—12
4,5/108 12,5X75 6/144 7,0X65 560 4,1 6 200 3,0 800—950—1 100—
1 210—1 550—1 850
  1400 10 1 100 34,6 1,5 810 5—6—7—
8—10—12
4,5/135 12,0X65 6/180 7,0X55 535 4,5 6 000 3,0 650—750—880—
1 000—1 500
  1 400 12  1 100 28,8 1,5 810 5—6—7—
8—10
4/144 11,0X75 5/180 7,0X55 520 3,9 6 100 3,0 525—650—750—
850—1 050
  1400 16 1 160 22,8 1,3 930 4—5—6—
7—8
3/144 12,0X59 4/192 7,0X45 460 4,8 5 900 3,0 290—360—430—
500—575
  1 400 18 1 160 20,2 1,3 930 4—5 3/162 10,5X65 4/216 6,0X45 450 4,5 6 000 3,0 220—280—350
  1 400  20 1 160 18,2 1,3 930 4—5 3/180 9,0X70 4/240 5,5X45 440  4,0 6 000 3,0 200—260
  1400 24 1 160 15,2 1,3 930 4—5—6 2,5/180  9,0X77 3/216 6,5X45 435   3,65 6 000 3,0 150—190—230
18 1 700  10 1 340  42,1 1,9 980 7—8—10—
12
4,5/135 12,8X75 6/180 7,8X67 625 4,2 6 300 3,0 1 600—1 850—
2 300—2 750
  1 700  12 1 390 , 36.4 1,7 1 080 7—8—10 4,5/162 12,3X66 6/216 7,5X55 570 4,5 6 100 3,0 1 350—1 550—1 900
  1 700 , 14  1 390  31,2 1,7 1080 4—5—6—7 4,5/189 10,0X75 6/252 6 5 X 55 590 4,6 6 200 3,0 560—750—
950—1 150
  1 700  16 1390  27,3 1,7 1 080 5—6—7 4,5/216 9,0X85 6/238 5,7x55 560 4,3 6 200 3,0 650—780—900
   1 700  18 1 450  25,3 1,4 1 200 4—5—6—
7—8
4/216 10,0X62,5 5/270 7,0X50 530 4,9 6 000 3,0 440—550—660—
770—880
  1 700   20 1 450  22,6 1,4 1 200 4—5—6—
7—8
3/180 12,0X65 4/243* 7,5X50 530 4,5 5 800 3,0 320—425—530—
650—750
  1 700  24 1 450  19,0 1,4 1 200 4—5—6—
7—8
3/216 10,2X72 4/288 6,5X50 520  4,2 5 800  3,0 280—365—450—
525—600
19 2 130 12  1 750 ; 45,8 2,2 1 380 6—7—8—
10—12
5,5/198 11,0X70 7/252 7,5X55 580 4,6 6 600 3,0 2 000—2 300—
2 650—3 300—4 000
  2 130 14 1 750 J 39,3 2,2 1 380 5—6—7—
8—10—12
5/120 11,0X85 6/252 7,5X55 600 4,1 6 400 3,0 1 400—1 700—2 000—
2 300—2 850—3 450
  2 130 16 1 810  35,5 1,9 1 500 5—6—7—
8—10—12
4,5/216 11,5X70 6/288 7,0X55 560 4,5 6 200 3,0 1 100—1 350—1 600—
1 800—2 250—2 700
  2 130 18 1 810   31,6 1,9 1 500 5—6—7—
8—10—12
4/216 11,5X75 5/270 7,5X55 570 4,3 6 200 3,0 1 000—1 200—1 400—
1 600—2 000—2 400
  2 130 20 1 810   28 45    1,9 1 500 5—6—7—
8—10
4/240 10,5X80 5/300 7,0X55 585 4,2 6 300 3,0 900—1 050—1 250—
1 450
  2 130 24 1 880   24,6 1,5 1 690  5—6—7—
8—10
3,5/252 10,5X60 4,5/324 7,0X50 475 4,5 6 100 3,0 700—800—950—
1 100—1 350
  2 130 32 1 880  18,5 1,5 1 690 4—5—6—
7—8
3/288 9,0X70 4/384 6,0X50 500 4,5 6 200 3,0 350—475—575—
680—780
  2 130 36 1880 16,4 1,5 1690 4—5—6—7 2,5/270 9,5X75 3/224 7,5X50 525 4,2 6 200 3,0 320—420—
510—600

Примечание.  Пакет включает железо шириной 40 mm и канал шириной 10 mm.


При первом варианте мы получаем машину с малым относительно количеством медных проводов N в роторе и статоре (малый общий вес меди Cu в роторе), но с магнитной цепью относительно больших сечений Fe (большой вес железа магнитной цепи); при втором варианте, наоборот, у нас получается большое количество меди (Cu) в статоре и роторе, но относительно малые размеры железной магнитной цепи (Fe).

Фиг. 322. Размеры машины по I и II вариантам.

ТАБЛИЦА 29

Вариант I

Вариант II

Ф большое N  малое

Ф малое N большое

 

На фиг. 322 показаны в виде примерных эскизов вышеуказанные 2 варианта.

Вариант I будет, таким образом, характеризоваться относительно малым весом меди в роторе и статоре, но большим весом железа статора и ротора; вариант II, наоборот, будет отличаться относительно большим весом меди, но малым весом железа статора и ротора.

Несмотря на то, что вес меди в варианте II получается относи­тельно большим, размеры железа статора и ротора, а в связи с этим внешние размеры и общий вес машины, получаются в этом варианте в общем меньшими.

Так как стоимость машины при известных допущениях является функ­цией всего веса машины, то отсюда ясно, что при варианте II (много Cu и мало Fe) получаются, вообще говоря, машины дешевле, чем при варианте I.

Поэтому современные заводы при разработке нормальных проектов машин часто стремятся приблизиться к варианту II,

При сравнении между собой вариантов I и II следует обратить еще внимание на следующие 2 обстоятельства:

1) при варианте II ток холостого хода машины I0 вообще будет меньше, чем при варианте I;

2) ток короткого замыкания Ik будет больше для варианта I, так как кажущееся сопротивление обмоток статора и ротора при этом варианте будет меньше. Таким образом предельный момент устойчивости для варианта I будет, вообще говоря, больше, чем для варианта II.

Прежде чем переходить к выводу основного уравнения, которое дает возможность найти размеры машины, дадим понятие о тех величинах, которые затем при расчете машин часто будут встречаться (см. следующий параграф).

 [an error occurred while processing this directive]